Номинальные температурные режимы

Стандартный температурный режим

(1) Стандартный температурный режим определяется по формуле

Q_g = 20 + 345 lg(8t + 1), (3.4)

где Q_g — температура среды вблизи конструкций, °С;

t — время, мин.

(2) Коэффициент теплоотдачи конвекцией принимается a_c = 25 Вт·м^–2·К^–1.

Температурный режим наружного пожара

(1) Температурный режим наружного пожара определяется по формуле

Q_g = 660· (1 - 0,687 e ^{– 0,32t} – 0,313 e^–3,8t) + 20, (3.5)

где Q_g — температура среды вблизи конструкции, °С;

t — время, мин.

(2) Коэффициент теплоотдачи конвекцией принимается a_c = 25 Вт·м^-2·К^-1.

Температурный режим пожара углеводородов

(1) Температурный режим пожара углеводородов определяется по формуле

Q_g = 1080 (1 – 0,325 e^–0,167t – 0,675e^–2,5t) + 20, (3.6)

где Q_g — температура среды вблизи конструкции, °С;

t — время, мин.

(2) Коэффициент теплоотдачи конвекцией принимается a_c = 50 Вт·м^–2·К^–1.

Моделирование пожаров

Упрощенные модели пожаров

Общие положения

(1) Упрощенные модели пожаров базируются на установленных физических параметрах с ограниченной областью применения.

Примечание — Методика определения расчетной удельной пожарной нагрузки q_f,d приведена в приложении E.

(2) Распределение температуры в зависимости от времени для объемных пожаров принимается равномерным (среднеобъемным), для локальных пожаров — неравномерным.

(3) Для упрощенных моделей пожаров коэффициент теплоотдачи конвекцией принимается
a_c = 35 Вт·м^–2·К^–1.

Объемные пожары

(1) Температура среды (газов) должна рассчитываться на основании физических параметров, которые как минимум учитывают удельную пожарную нагрузку и условия вентиляции.

Примечание 1 — Национальное приложение может устанавливать метод расчета условий нагрева.

Примечание 2 — Для находящихся внутри здания конструкций метод расчета температуры среды (газа) приведен в приложении А.

(2) Для наружных конструкций результирующий удельный тепловой поток излучением определяется суммированием составляющих от пожарной секции и от пламени, выходящего из проемов.

Примечание —Для наружных конструкций, подверженных воздействию пожара через проемы, метод расчета условий нагрева приведен в приложении В.

Локальные пожары

(1) При невозможности объемного воспламенения в расчете должны быть приведены тепловые воздействия локального пожара.

Примечание — Национальное приложение может устанавливать метод расчета условий нагрева. Метод расчета теплового воздействия локального пожара приведен в приложении С.

Общие модели пожаров

(1) Общие модели пожаров должны учитывать:

— свойства среды (газов);

— массообмен;

— теплообмен (энергетический обмен).

Примечание 1 — Существующие модели, как правило, содержат методы итераций.

Примечание 2 —Метод расчета удельной пожарной нагрузки q_f,d приведен в приложении Е.

Примечание 3 —Метод расчета мощности теплового потока Q приведен в приложении Е.

(2) Должна использоваться одна из следующих моделей:

— однозонные модели, основанные на равномерном распределении температуры в помещении в зависимости от времени;

— двухзонные модели, основанные на использовании двух слоев: верхнего с равномерным распределением температуры и толщиной, зависящими от времени, а также нижнего с равномерной, зависящей от времени более низкой температурой;

— вычислительные газодинамические (полевые) модели, определяющие рост температуры
в помещении в зависимости от продолжительности пожара и пространственного расположения.

Примечание —Национальное приложение может устанавливать метод расчета условий нагрева. Методы расчета тепловых воздействий при использовании однозонной, двухзонной или полевой модели приведены в приложении D.

(3) Допускается коэффициент теплоотдачи конвекцией принимать a_c = 35 Вт·м^-2·К^-1.

(4) Для точного расчета распределения температуры по длине конструкции при локальном пожаре может быть рассмотрено сочетание результатов, полученных с использованием двухзонной модели и подходов к оценке локального пожара.

Примечание — Температурное поле в конструкции может быть определено путем выбора для каждой точки наибольшего результата расчетов по двум альтернативным моделям пожара.

Механические воздействия для статического расчета

Общие положения

(1)Р Приложенные и ограничивающие расширения и деформации, обусловленные изменением температуры при пожаре, выраженные результатами воздействий (например, силами и моментами), должны учитываться, за исключением следующих случаев:

— воздействиями можно пренебречь, либо их эффект является благоприятным;

— воздействия учтены посредством выбора консервативных схемы опирания и граничных условий и/или полностью учитываются установленными противопожарными требованиями.

(2) Оценка непрямых воздействий должна учитывать:

— ограниченное температурное расширение самой конструкции (например, колонн многоэтажных каркасных конструктивных систем с жесткими стенами);

— отличающееся температурное расширение в статически неопределенных конструкциях (например, неразрезных плитах перекрытия);

— температурные градиенты в поперечных сечениях, вызывающие внутренние напряжения;

— температурное расширение примыкающих конструкций (например, смещение верхней части колонны вследствие расширения перекрытия или расширение присоединенных тросов);

— температурное расширение конструкции, воздействующее на другие конструкции за пределами пожарной секции (отсека).

(3) Расчетные значения непрямых воздействий пожара A_ind,d определяются на основании соответствующего воздействия пожара и расчетных значений теплотехнических и механических характеристик материалов, приведенных в противопожарных частях EN 1992 – EN 1996 и EN 1999.

(4) Непрямые воздействия от примыкающих конструкций не учитываются, если противопожарные требования к конструкции установлены для стандартного температурного режима пожара.