Несущая способность по изгибающему моменту в упругой стадии

(1) Напряжения следует определять методами теории упругости, используя эффективную ширину бетонной полки, в соответствии с 6.1.2. Для поперечных сечений класса 4 эффективное стальное сечение следует определять в соответствии с EN 1993-1-5, 4.3.

(2) При определении несущей способности эффективного поперечного сечения по изгибающему моменту в упругой стадии предельные напряжения принимают равными:

— f_cd — для сжатого бетона;

— f_yd — для стального сечения при растяжении или сжатии;

— f_sd — для арматуры при растяжении или сжатии. В качестве альтернативы арматуру сжатой бетонной плиты можно не учитывать.

(3)Р Напряжения от воздействий, приложенных к стальной конструкции, следует суммировать с напряжениями, возникающими в ней от воздействий, приложенных к сталежелезобетонной конструкции.

(4) Если не используется более точный метод, то влияние ползучести следует учитывать с помощью модульного коэффициента приведения в соответствии с 5.4.2.2.

(5) В сечениях с растянутым бетоном, в котором допускается возникновение трещин, напряжения, обусловленные первичным (изостатическим) влиянием усадки, можно не учитывать.

Несущая способность на сдвиг в вертикальной плоскости

Область применения

(1) Пункт 6.2.2 применяют к сталежелезобетонным балкам с прокатным или сварным стальным сечением со сплошной стенкой, которая может быть подкреплена ребрами жесткости.

Несущая способность на сдвиг в вертикальной плоскости в пластической стадии

(1) Несущую способность на сдвиг в вертикальной плоскости V_pl,Rd следует принимать равной несущей способности стального сечения V_pl,а,Rd, если степень влияния на несущую способность железобетонной части балки не установлена.

(2) Расчетную несущую способность на сдвиг V_pl,а,Rd стального сечения следует определять в соответствии с EN 1993-1-1, 6.2.6.

Несущая способность по устойчивости при сдвиге в вертикальной плоскости

(1) Несущую способность по устойчивости при сдвиге V_b,Rd обетонированной стальной стенки следует определять в соответствии с EN 1993-1-5, раздел 5.

(2) Влияние бетонной плиты учитывать не следует, если не применяется более точный метод
по сравнению с приведенным в EN 1993-1-5, раздел 5, и если сдвиговое соединение не рассчитано на соответствующую вертикальную силу.

Совместное действие изгибающего момента и сдвига в вертикальной плоскости

(1) Если поперечная сила V_Ed превышает половину несущей способности на сдвиг V_Rd, равной меньшему из V_pl,Rd в 6.2.2.2 или V_b,Rd в 6.2.2.3, то следует учесть ее влияние на несущую способность по изгибающему моменту.

(2) Для поперечных сечений классов 1 и 2 влияние сдвига в вертикальной плоскости на несущую способность по изгибающему моменту можно учесть уменьшением расчетного сопротивления стали (1 – r) ∙ f_yd в плоскости сдвига, как показано на рисунке 6.7,

где r = (2V_Ed/V_Rd – 1)², (6.5)

здесь V_Rd — соответствующая несущая способность на сдвиг в вертикальной плоскости, определяемая по 6.2.2.2 или 6.2.2.3.

(3) Для поперечных сечений классов 3 и 4 применяют EN 1993-1-5, 7.1, используя вычисленные напряжения в сталежелезобетонном сечении.

Рисунок 6.7 — Распределение напряжений в пластической стадии с учетом влияния сдвига

В вертикальной плоскости

Несущая способность поперечных сечений балок зданий с обетонированием стальной стенки

Область применения

(1) Балки с обетонированием стенки стального сечения определены в 6.1.1(1). Бетонная или сталежелезобетонная плита также может формировать часть эффективного сечения сталежелезобетонной балки при условии объединения ее со стальным сечением с помощью сдвигового соединения
в соответствии с 6.6. Типичные поперечные сечения приведены на рисунке 6.8.

(2) Пункт 6.3 применяют к сечениям класса 1 или 2 с обетонированием стенки при условии,
что d/t_w не превышает 124e.

(3) Если в 6.3 не установлены иные правила, то следует применять положения других разделов EN 1994-1-1.

Рисунок 6.8 — Типичные поперечные сечения балок с обетонированием стенки