Сопротивление поперечных сечений

(1) Сопротивление пластической деформации при сжатии N_pl,Rd сталежелезобетонного сечения должно рассчитываться посредством сложения пластических сопротивлений его компонентов:

(6.30)

Выражение (6.30) применяется к стальному профилю в полной и частичной бетонной оболочке. Для сечений, заполненных бетоном, вместо коэффициента 0,85 должен использоваться коэффициент 1,0.

(2) Сопротивление поперечного сечения совместному воздействию сжатия и изгиба, а также соответствующая кривая взаимодействия могут рассчитываться с помощью прямоугольных эпюр напряжений (см. рисунок 6.18), с принятием расчетной силы сдвига V_Ed согласно (3). Прочность бетона на растяжение не должна учитываться.

Рисунок 6.18 — Кривая взаимодействия для совместного сжатия и одноосного изгиба

(3) Влияние поперечных сдвигающих сил на сопротивление изгибу и воздействию нормальной силы должно учитываться во время расчета кривой взаимодействия, если сила сдвига V_a,Ed на стальное сечение превышает 50 % расчетного сопротивления сдвигу V_pl,a,Rd стального сечения (см. 6.2.2.2).

Если V_a,Ed > V_pl,a,Rd, влияние поперечного сдвига на сопротивление при совместном изгибе и сжатии должно учитываться посредством использования уменьшенной расчетной прочности стали (1 – r) f_yd
в области сдвига A_v согласно 6.2.2.4 (2) и рисунку 6.18.

Сдвигающая сила V_a,Ed не должна превышать сопротивление сдвигу стального профиля, определенное согласно 6.2.2. Сопротивление сдвигу V_с,Ed железобетонной части должно проверяться согласно EN 1992-1-1:2004, 6.2.

(4) Если не используется более точный метод, величина V_Ed может быть разделена на величину V_a,Ed, воздействующую на конструкционную сталь, и величину V_с,Ed, воздействующую на железобетонное сечение:

(6.31)

(6.32)

где M_pl,a,Rd — пластический предельный момент стального сечения;

M_pl,Rd — пластический предельный момент сталежелезобетонного сечения.

Для упрощения можно допустить, что V_Ed воздействует только на сечение из конструкционной стали.

(5) В целях упрощения, кривую взаимодействия можно заменить многоугольной диаграммой (сплошная линия на рисунке 6.19). На рисунке 6.19 в качестве примера показано распределение плас­тического напряжения полностью заключенного в оболочку сечения для точек от А до D. При этом величина N_pm,Rd должна приниматься как 0,85f_cdA_c — для сечений в полной и частичной бетонной оболочке (см. рисунок 6.17а–с) и как f_edA_c — для сечений, заполненных бетоном (см. рисунок 6.17d–f).

Рисунок 6.19, лист 1 — Упрощенная кривая взаимодействия

И соответствующие распределения напряжений

Рисунок 6.19, лист 2

(6) Для труб круглого сечения, заполненных бетоном, может учитываться повышение прочности бетона за счет его ограничения при условии, что относительная гибкость (см. 6.7.3.3) не превышает 0,5, а e/d < 0,1, где е является эксцентриситетом нагружения, равным M_ed /N_Ed, а d является внешним диаметром стойки. Исходя из этого, пластическое сопротивление сжатию можно определить
по следующему выражению:

(6.33)

где t — толщина стенки стальной трубы.

Для элементов с е = 0 значения h_а = h_ао и h_с = h_со определяют по формулам:

при этом h_ао £ 1,0; (6.34)

при этом h_со ³ 0, (6.35)

Для элементов, подвергающихся совместному воздействию сжатия и изгиба при 0 < e/d £ 0,1, значения h_а и h_с должны определяться согласно формулам (6.36) и (6.37), где h_ао и h_со определяют по формулам (6.34) и (6.35):

(6.36)

(6.37)

Для e/d > 0,1 h_а = 1,0, а h_с = 0.