Сопротивление элементов при совместном воздействии сжатия и одноосного изгиба
(1) Должно удовлетворяться следующее выражение на базе кривой взаимодействия, определенное согласно 6.7.3.2 (2) – (5): (6.45) где MEd — наибольший из концевых моментов и максимального изгибающего момента в пределах длины стойки, рассчитанный согласно 6.7.3.4, включая, при необходимости, отклонения и влияния второго порядка; Mpl,N,Rd — сопротивление пластичному изгибу с учетом нормальной силы NEd, выраженной Mpl,Rd — сопротивление пластичному изгибу, представленное в точке В на рисунке 6.19. Для сталей марки от S235 до S355 включительно коэффициент aМ должен составлять 0,9, а для сталей марки S420 и S460 он должен быть равен 0,8. (2) Значение md = mdy или mdz (рисунок 6.20) относится к расчетному пластическому предельному моменту Mpl,Rd для рассматриваемой плоскости изгиба. Значения md, превышающие 1,0, должны
Рисунок 6.20 — Расчет на сжатие и двухосный изгиб Совместное воздействие сжатия и двухосного изгиба (1) Для сталежелезобетонных стоек и сжатых элементов с двухосным изгибом значения mdy и mdz на рисунке 6.20 могут рассчитываться согласно 6.7.3.6 отдельно для каждой оси. Отклонения должны рассматриваться только в той плоскости, в которой прогнозируется возможное разрушение. Если же критическая плоскость неочевидна, проверяться должны обе плоскости. (2) При совместном воздействии сжатия и двухосного изгиба должны быть удовлетворены следующие условия для проверки устойчивости в пределах длины стойки и для проверки на ее конце: (6.46) (6.47) где Mpl,y,Rd и Mpl,z,Rd — сопротивление пластичному изгибу соответствующей плоскости изгиба; My,Ed и Mz,Ed — расчетные изгибающие моменты, включая воздействия второго порядка и отклонения согласно 6.7.3.4; mdy и mdz — определяются согласно 6.7.3.6; aM = aM,y и aM = aM,z — определяются согласно 6.7.3.6 (1). Сдвиговое соединение и приложение нагрузки Общие положения (1)Р В областях введения нагрузки необходимо предусмотреть, чтобы внутренние усилия, прилагаемые с элементов, соединенных с конечными участками, а также нагрузки, прилагаемые в пределах длины, распределялись между стальными и бетонными компонентами с учетом сопротивления сдвигу на границе раздела между сталью и бетоном. Необходимо обеспечить определенный путь нагружения, который не включает величину проскальзывания на данной границе раздела, что в противном случае сделало бы проектные расчеты недействительными. (2)Р В случаях, когда сталежелезобетонные стойки и сжатые элементы подвергаются значительному поперечному сдвигу (например, под воздействием местных поперечных нагрузок и концевых моментов), необходимо предусмотреть передачу соответствующего напряжения продольного сдвига на границе раздела между сталью и бетоном. (3) Для центрально-сжатых стоек и сжимаемых элементов продольный сдвиг за пределами области приложения нагрузки не должен рассматриваться. Приложение нагрузки (1) Сдвиговые соединительные элементы должны быть предусмотрены в области приложения нагрузки и областях с изменением поперечного сечения в случае превышения расчетной прочности на сдвиг tRd (см. 6.7.4.3) на границе раздела между сталью и бетоном. Сдвигающие усилия должны определяться по изменению частных усилий стального или железобетонного сечения в пределах длины приложения нагрузки. Если нагрузки прикладываются только на поперечное сечение бетонного элемента, должны учитываться значения, полученные в результате упругого расчета с учетом ползучести и усадки. В противном случае усилия на границе раздела должны определяться с помощью теории упругой или пластической деформации с целью выявления наиболее неблагоприятного случая. (2) Если отсутствуют более точные методы, длина приложения нагрузки не должна превышать 2d или L/3, где d — это минимальный поперечный размер стойки, а L — длина стойки. (3) Для сталежелезобетонных стоек и сжатых элементов нет необходимости предусматривать сдвиговое соединение для приложения нагрузки через концевые пластины, если полная граница раздела между бетонным сечением и концевой пластиной постоянно находится под воздействием сжатия с учетом ползучести и усадки. В противном случае введение нагрузки должно подвергаться проверке согласно (5). Для труб круглого сечения, заполненных бетоном, может учитываться влияние ограничения, если удовлетворены условия 6.7.3.2 (6) при использовании значений hа и hс для величины равной нулю. (4) В случаях, когда соединительные стержни упоров крепятся к стенке стального двутаврового или аналогичного профиля, полностью или частично заключенного в бетон, могут быть учтены силы трения, которые образуются из-за предотвращения поперечного расширения бетона под воздействием смежных стальных полок. Данное сопротивление может добавляться к рассчитанному сопротивлению соединительных стержней упоров. Можно считать, что дополнительное сопротивление равно mPRd/2 на каждой полке и каждом горизонтальном ряду стержней упоров (рисунок 6.21), где m — соответствующий коэффициент трения, которое можно допустить. Для неокрашенного стального профиля можно принять m равным 0,5. PRd является сопротивлением одного стержня упора согласно 6.6.3.1.
Рисунок 6.21 — Дополнительные силы трения в сталежелезобетонных стойках
Популярное: Организация как механизм и форма жизни коллектива: Организация не сможет достичь поставленных целей без соответствующей внутренней... Почему двоичная система счисления так распространена?: Каждая цифра должна быть как-то представлена на физическом носителе... Как выбрать специалиста по управлению гостиницей: Понятно, что управление гостиницей невозможно без специальных знаний. Соответственно, важна квалификация... Личность ребенка как объект и субъект в образовательной технологии: В настоящее время в России идет становление новой системы образования, ориентированного на вхождение... ©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (946)
|
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку... Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |