А.3.3.4 Частные коэффициенты сопротивления для предварительно напряженных анкеров

(1)Р Для предварительно напряженных анкеров при проверке конструктивных (STR) и геотехнических (GEO) предельных состояний следует использовать для групп R1, R2, R3 или R4 следующие частные коэффициенты g_R сопротивления:

— g_a;t для временных анкеров;

— g_a;p для постоянных анкеров.

Примечание — Значения g_a;t и g_a;p для использования в конкретной стране можно найти в национальном приложении. Их значения для всех четырех групп — R1, R2, R3 и R4 — приводятся в таблице А.12.

Tаблица A.12 — Частные коэффициенты g_R для преднапряженных анкеров

A.3.3.5 Частные коэффициенты сопротивления g_R для подпорных сооружений

(1)Р При проверке конструктивных (STR) и геотехнических (GEO) предельных состояний надлежит использовать группы R1, R2или R3 следующих частных коэффициентов сопротивления g_R:

— g_R;v для несущей способности;

— g_R;h для сопротивления скольжению;

— g_R;e для грунта.

Примечание — Значения g_R;v, g_R;h и g_R;e для использования в конкретной стране можно найти в национальном приложении. Их значения для всех трех групп — R1, R2 и R3 — приводятся в таблице А.13.

Таблица А.13 — Частные коэффициенты сопротивления g_R для подпорных соружений

А.3.3.6 Частные коэффициенты сопротивления g_R для устойчивости откосов и общей устойчивости

(1)Р Для устойчивости откосов и общей устойчивости и проверки конструктивных (STR) и геотехнических (GEO) предельных состояний следует использовать частный коэффициент сопротивления грунта g_R;e.

Примечание — Значения g_R;e для использования в конкретной стране можно найти в национальном приложении. Их значения для всех трех групп — R1, R2 и R3 — приводятся в таблице А.14.

Таблица A.14 — Частные коэффициенты сопротивления g_R для устойчивости откосов и общей устойчивости

А.4 Частные коэффициенты для определения предельных состояний гидростатической подъемной силы (UPL)

(1)Р Для определения предельных состояний гидростатической подъемной силы (UPL) необходимо применять следующие частные множители для воздействий g_F:

— g_G;dst для дестабилизирующих неблагоприятных постоянных воздействий;

— g_G;stb для стабилизирующих благоприятных постоянных воздействий;

— g_Q;dst для дестабилизирующих неблагоприятных временных воздействий.

Примечание — Значения g_G;dst, g_G;stb и g_Q;dst для использования в конкретной стране можно найти в национальном приложении. Их значения приводятся в таблице А.15.

Таблица А.15 — Частные множители для воздействий

(2)Р Если учитываются сопротивления для предельных состояний при гидростатической подъемной силе (UPL), нужно применять следующие частные коэффициенты:

— g_j¢ для тангенса угла сопротивления сдвигу;

— g_c¢ для эффективной связности грунта;

— g_cu для прочности на сдвиг без дренажа;

— g_s;t для сопротивления сваи на выдергивание;

— g_a для сопротивления анкера.

Примечание — Значения g_j¢, g_c¢, g_cu, g_s;t и g_a для использования в конкретной стране можно найти в национальном приложении. Их значения приводятся в таблице А.16.

Таблица А.16 — Частные коэффициенты для параметров грунта и сопротивлений

Окончание таблицы А.16

А.5 Частные коэффициенты для проверки предельных состояний при гидравлическом подъеме грунта (HYD)

(1)Р Для определения предельных состояний при гидравлическом подъеме грунта (HYD) необходимо применять следующие частные множители g_F:

— g_G;dst для дестабилизирующих неблагоприятных постоянных воздействий;

— g_G;stb для стабилизирующих благоприятных постоянных воздействий;

— g_Q;dst для дестабилизирующих неблагоприятных кратковременных воздействий.

Примечание — Значения, присваиваемые параметрам g_G;dst, g_G;stb и g_Q;dst для использования в какой-либо конкретной стране, можно найти в национальном приложении к EN 1990:2002. Их значения приводятся
в таблице А.17.

Таблица А.17 — Частные коэффициенты для воздействий g_F

Приложение В

(справочное)

Пояснения к выбору частных коэффициентов для проектных подходов 1, 2 и 3

В.1 Общие положения

(1) В 2.4.7.3.4 даны три следующих проектных подхода для длительных и временных предельных состояний (STR) и (GEO). Они отличаются способом распределения частных коэффициентов между воздействиями, свойствами материала и сопротивлениями, что следует из различия подходов к способу учета неопределенностей при моделировании результатов воздействий и сопротивлений.

(2) В проектном подходе 1 для всех проектов требуются проверки для двух наборов коэффициентов, используемых в двух различных ситуациях. Если очевидно, что один из этих наборов коэффициентов является доминирующим для проекта, то выполнение расчета для другого набора не обязательно. Вообще говоря, коэффициенты используются для воздействий, а не для результатов воздействий (за исключением случая, приведенного в 2.4.7.3.2(2)). Часто коэффициенты применяются к параметрам грунта, но при проектировании свай и анкеров коэффициенты применяются к сопротивлениям.

(3) В проектных подходах 2 и 3 для каждой части проекта требуется один единственный расчет,
в котором применение коэффициентов соответствует этому расчету.

(4) В проектном подходе 2 коэффициенты применяются либо к воздействиям, либо к результатам воздействий и сопротивлениям.

(5) В проектном подходе 3 коэффициенты применяются к воздействиям или результатам воздействий от сооружения и к параметрам грунта (материала).