РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ СИСТЕМЫ

5.3.1. Магнитная индукция в стержне

Сопоставить результат с п.2.4.6.

5.3.2. Магнитная индукция в ярме

5.3.3. Магнитная индукция в косых стыках

5.3.4. Схема магнитной цепи

Следует рекомендовать плоскую трех стержневую магнитную систему по одному из вариантов, приведенных на рис. 1.

Рис.1. Варианты схемы магнитной цепи трансформатора:

а - для холоднокатаной стали; б - для горячекатаной стали

5.3.5. Потери холостого хода При использовании горячекатаной стали

При использовании холоднокатаной стали

где Рc, Ря, Рз определяются по табл. 8.9 и 8.10 [1] или по рис. 3,4 и 5 [2].

Коэффициенты в приводимых выражениях выбираются на основе следующих рекомендаций.

Кпp =1,05 учитывает увеличение потерь за счет резки полосы рулона на ленты.

Кпз =1 учитывает наличие заусениц.

Кпу учитывает увеличение потерь в углах магнитной системы. Он определяется по табл.8-11 [1] или по табл.П-4.1 [2].

Кпя=1учитывает различие числа ступеней ярма и стержня.

Кпn =1,03 учитывает способ прессовки стержня и ярма.

Кпш, равный 1,01 при Sн до 250 кВА и 1,02 при Sн, от 400 до 630 кВА, учитывает перешихтовку верхнего ярма при установке обмотки.

Площади зазора определяются по схеме магнитной цепи.

Для холоднокатаной стали один зазор имеет площадь стержня, два -площадь ярма, каждый из четырех косых зазоров имеет площадь сечения Пс. В магнитной системе из горячекатаной стали потери в зазорах невелики и их не учитывают.

Полученную величину Р_Х сопоставить с заданной. В случае недопустимых отклонений пересмотреть принятые значения магнитной индукции.

5.3.6. Намагничивающая мощность

При использовании горячекатаной стали

При использовании холоднокатаной стали

где q_C, q_Я q₃ определяются по табл. 8.16 и 8.17 [1] или по рис. 6,7 и 8 [2].

Коэффициенты в формулах выбираются следующим образом.

К_ТР =1,18 учитывает увеличение намагничивающей мощности за счет резки полосы рулона на ленты.

К_Т3 =1 учитывает наличие заусениц.

К_ТУ он определяется по табл. 8.20 [1] или по табл. П-4.2 [2].

К_ТП=1,045

К_ТПЛ =1,15...1,19.

К_ТЯ = 1 учитывает форму селения ярма.

К_ТШ, равный 1,01 при S_Н до 250 кВА и 1,02 при S_Н от 400 до 630 кВА, учитывает необходимость перешихтовки верхнего ярма при установке обмотки.

Указания по выбору площадей зазоров даны в п. 5.3.5.

5.3.7. Активная составляющая тока холостого хода

,%

5.3.8. Реактивная составляющая холостого хода

,%

5.3.9. Ток холостого хода

,%

Величина тока холостого хода должна отличаться от заданной не более чем на +30 %. В противном случае следует пересмотреть принятые значения магнитной индукции.