Порядок расчета многокорпусной выпарной станции

 

Целью расчета является определение поверхности нагрева выпарных аппаратов, размеров барометрического конденсатора, подогревателя, подбор насосов для перекачки раствора, расчет диаметров паровых и сырьевых трубопроводов. По результатам расчета по нормалям подбирают стандартное оборудование.

 

 

Выбор типа и конструкции выпарного аппарата

 

Тип и конструкцию выпарного аппарата выбирают на основании характеристики выпариваемого раствора, то есть с учетом вязкости, плотности, поверхностного натяжения и других физических показателей раствора. С учетом свойств раствора также определяют материал, из которого должен быть изготовлен аппарат.

Выбор типа аппарата производят по каталогу на выпарные аппараты (приложение Б2 – Б9). В предварительном расчете задаются диаметром и высотой трубок, равной средней высоте трубок, приведенных в каталоге для данного типа выпарного аппарата.

 

Составление материального баланса

 

Общий расход воды, удаляемой в процессе выпаривания на установке, рассчитывается из соотношения

 

, (2.1)

 

где G_н – расход слабого раствора, кг/с; x_н, x_к – концентрация слабого и концентрированного растворов.

 

Расчет концентраций раствора по корпусам

 

Концентрация раствора по корпусам зависит от расхода выпариваемой воды. Распределение расходов выпаренной воды по корпусам производится на основании опытных данных. Для прямоточной выпарной установки справедливо следующее соотношение расходов выпаренной воды

 

W₁ : W₂ = 1:1,1, (2.2)

 

где W₁ , W₂ – количество выпаренной воды по корпусам, кг/с.

 

тогда ; (2.3)

 

. (2.4)

 

Концентрация по корпусам рассчитывается по следующим формулам

1) для прямоточной выпарной установки

 

; (2.5)

 

; (2.6)

 

2) для противоточной выпарной установки распределение расходов воды принимается равным

 

W₁ : W₂ = 1 : 1

 

и концентрации раствора по корпусам рассчитываются по формулам

 

; (2.7)

 

. (2.8)

 

При многократной циркуляции раствора в аппарате расчетной является конечная концентрация раствора. При однократной циркуляции за расчетную принимается средняя арифметическая концентрация между входной и выходной концентрацией для данного корпуса.

Средние концентрации рассчитываются по формулам

1) для прямотока

 

; (2.9)

 

; (2.10)

 

2) для противотока

3)

; (2.11)

. (2.12)

 

Распределение давлений по корпусам

 

Общий перепад давлений в установке

 

DР_общ = Р_г1 - Р_бк, (2.13)

 

где Р_г1 – давление греющего пара, поступающего в 1 корпус установки, Па; Р_бк – давление в барометрическом конденсаторе, Па.

 

Общий перепад давлений распределяют поровну

 

. (2.14)

 

Тогда давление греющего пара во 2-ом корпусе равно

 

Р_г2 = Р_г1 – DР. (2.15)

 

И давление в барометрическом конденсаторе равно

 

Р_бк = Р_г2 – DР. (2.16)

 

По давлениям паров находят температуры и энтальпии греющих паров по корпусам (таблицы А20, А21).

 

Определение температурного режима

 

Если известны температуры греющего пара по корпусам, то температуры кипения раствора можно определить по следующей формулам

 

для I корпуса t_кип1 = t_г2 + D₁¢¢¢ + D₁¢¢ + D₁¢; (2.17)

 

II корпуса t_кип2 = t_бк + D₂¢¢¢ + D₂¢¢ + D₂¢, (2.18)

 

где t_г – температура греющего пара; D¢ – температурная депрессия; D¢¢ – температурная потеря от гидростатического эффекта; D¢¢¢ – гидравлическая потеря.

 

Для расчета температурной депрессии и гидростатического эффекта определяем температуру вторичного пара по корпусам. Для чего задаемся гидравлической потерей, которая вызвана изменением давления вторичного пара вследствие гидравлических сопротивлений между корпусами выпарной установки. Обычно величина гидравлической депрессии принимается равной 1…1,5 °С. Приняв значение гидравлических потерь, можно определить температуры вторичных паров по корпусам по формулам

 

I корпус t_вт1 = t_г2 + D₁¢¢; (2.19)

 

II корпус t_вт2 = t_бк + D₂¢¢¢. (2.20)

 

По найденным температурам определяют давления и удельные теплоты парообразования вторичных паров по корпусам (приложения А20, А21).

 

Таблица 2.1

Температуры, давления, удельная теплота парообразования вторичного пара по корпусам

 

Температура вторичного пара, °С	Давление вторичного пара, Па	Удельная теплота парообразования, кДж/кг
tвт	Рвт	r

 

Гидростатическая депрессия зависит от высоты уровня раствора в аппарате, интенсивности циркуляции раствора, плотности парожидкостной эмульсии. Для любого корпуса величина ее находится по формуле

 

D¢¢ = t_ср – t_вт, (2.21)

 

где t_ср – температура кипения раствора, соответствующая давлению в среднем слое раствора Р_ср, величина которого определяется по формуле

 

, (2.22)

 

где Р_вт – давление вторичного пара; Н_ур – оптимальная высота уровня по водомерному стеклу, м, которая при выпаривании водных растворов в выпарных аппаратах с естественной циркуляцией рассчитывается по формуле

 

Н_ур = [0,26 + 0,0014 × (r_р-ра – r_в)] × H, (2.23)

 

где H – рабочая высота трубы, м; r_р-ра, r_в – плотности раствора и воды при температуре кипения, кг/м³.

 

Давление в среднем слое раствора можно так же определить по следующей формуле

 

, (2.24)

 

где e – паронаполнение, при пузырьковом режиме кипения составляет e=0,4…0,6.

 

Для выбора величины Н необходимо ориентировочно оценивать поверхность теплопередачи выпарного аппарата. Можно принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с естественной циркуляцией раствора q=30000…50000 Вт/м² [4, 168], с принудительной циркуляцией q = 40000…80000 Вт/м², тогда ориентировочно поверхность аппарата определяется по формуле

 

, (2.25)

 

где r – удельная теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг.

 

По приложениям Б2 – Б9, зная поверхность аппарата, принимается высота кипятильных труб.

В аппаратах с вынесенной зоной кипения раствора происходит кипение в трубе вскипания. Кипение в трубах предотвращается за счет гидростатического столба жидкости в трубе вскипания, поэтому в этих аппаратах температуру кипения раствора определяют без учета гидростатических потерь [4, 169].

По значениям Р_ср (приложения А20, А21) определяют t_ср, а затем – величину гидростатического эффекта по формуле (2.21).

Температурную депрессию при любом давлении для разбавленных растворов можно определить по методу Тищенко И. А.

 

D¢ = D¢_атм × ¦, (2.26)

 

где D¢_атм – температурная депрессия при атмосферном давлении. Для сахарных растворов (приложение А23) ¦ – поправочный коэффициент − рассчитывается по формуле

 

, (2.27)

 

где Т_вт – температура вторичного пара, К; r – теплота испарения растворителя или теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг.

 

Определив температурные потери, рассчитывают температуры кипения по корпусам.

Для аппаратов с вынесенной зоной кипения и пленочных гидростатическую депрессию не учитывают.

 

Определение полезной разности температур по корпусам

 

Определив температуры кипения по корпусам, рассчитывают полезные разности температур по корпусам

 

Dt_п = t_г – t_кип. (2.28)

 

Определяется сумма полезных разностей температур по корпусам

 

SDt_п = Dt_п1 + Dt_п2 + … . (2.29)

 

Кроме того, суммарная полезная разность температур определяется по формуле

 

SDt_п = t_г1 – t_бк – SD, (2.30)

 

где SD – сумма температурных потерь установки, равна

 

SD=D₁¢+D₁¢¢+D_1-2¢¢¢+D₂¢+D₂¢¢+D_2-бк¢¢¢.

 

Полезные разности температур, найденные по формулам (2.29) и (2.30), должны быть равны между собой.

 

Таблица 2.2

Сводная таблица температур кипения, давлений и теплот парообразования греющего и вторичного паров по корпусам

№ корпуса	Греющий пар	Темпера-тура кипения, °С	Вторичный пар
Темпера-тура, °С	Давление, атм.	Теплота конден-сации, кДж/кг	Темпера-тура, °С	Давление, атм.	Теплота парообразования, кДж/кг
	tг	Рг	rг	tкип	tвт	Рвт	rвт

 

Уточнение расходов выпаренной воды по корпусам

 

Для уточнения расходов выпаренной воды по корпусам составляют для каждого корпуса установки уравнения теплового баланса. В конечном виде эти уравнения имеют вид

1) для прямоточной выпарной установки

 

Q₁ = D₁ × r_г1 = 1,03 × [G_н × с_н × (t_кип1 – t_н) + W₁ × r_вт1]; (2.31)

 

Q₂ = W₁ × r_г2 = 1,03 × [(G_н – W₁) × с₁ × (t_кип2 – t_кип1) + W₂ × r_вт2]. (2.32)

 

Для решения этой системы уравнений дополнительно записывается уравнение материального баланса по выпаренной воде для всей установки.

 

W = W₁ + W₂ , (2.33)

 

где Q₁, Q₂ – тепловые потоки по корпусам, Вт; D₁ – расход греющего пара в 1 корпусе; W₁, W₂ – расход выпаренной воды по корпусам, кг/с; r_г1, r_г2 – удельная теплота конденсации греющего пара по корпусам, Дж/кг; r_вт1, r_вт2 – теплота парообразования вторичного пара по корпусам, Дж/кг; с_н, с₁ – теплоемкость раствора начального и в 1-м корпусе, Дж/кг×К.

 

2) для противоточной 2-х корпусной выпарной установки уравнения имеют вид

 

Q₁ = D₁ × r_г1 = 1,03 × [W₁ × r_вт1 + (G_н – W₂) × с₁ × (t_кип1 – t_кип2)]; (2.34)

 

Q₂ = W₁ × r_г2 = 1,03 × [W₂ × r_вт2 + G_н × с_н × (t_кип2 – t_н)]; (2.35)

 

W = W₁ + W₂.

 

В случае, если рассчитанные количества воды отличаются от предварительно принятых более чем на 5 %, необходимо заново рассчитать концентрации, температурные депрессии и температуры кипения, положив в основу расчета новое, полученное из решения балансовых уравнений распределение нагрузок по испаряемой воде.

Расчет коэффициентов теплопередачи по корпусам

Предварительно приняв высоту кипятильных труб, определив значения температур кипения и концентрации растворов по корпусам, можно рассчитать коэффициенты теплопередачи. Схема процесса передачи тепла в греющей камере выпарного аппарата представлена на рисунке 2.1

 

1 – пар; 2 – конденсат; 3 – стенка; 4 – накипь; 5 – кипящий раствор

 

Рисунок 2.1. Распределение температур в процессе теплопередачи от пара к кипящему раствору через многослойную стенку

 

Коэффициент теплопередачи рассчитывается по формуле

 

, (2.36)

 

где К – коэффициент теплопередачи, Вт/м² × °К; α₁ – коэффициент теплоотдачи при конденсации пара на наружной поверхности вертикальных труб, Вт/м² × К; α ₂ – коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору, Вт/м² × К; – сумма термических сопротивлений стенки и ее загрязнений, м² × К/Вт.

 

Определение коэффициента теплоотдачи α₁

 

Коэффициент теплоотдачи α ₁ определяется по формуле

 

, (2.37)

 

где l – теплопроводность конденсата, Вт/м²×°С; r – плотность конденсата, кг/м³; r – теплота парообразования, Дж/кг; m – вязкость конденсата, Па × с; Dt₁ – разность температур (t_г – t_ст1), °С; Н – высота трубы, м.

 

Значения физико-химических свойств водяного конденсата находятся (таблица А22).

 

Определение коэффициента теплоотдачи α₂

 

Выбор формулы для определения коэффициента теплоотдачи от стенки к раствору зависит от условий циркуляции в трубах аппарата.

При пузырьковом кипении в трубах вертикальных аппаратов с естественной циркуляцией, а также при кипении в большом объеме в условиях естественной циркуляции применяется формула

 

, (2.38)

 

где s – поверхностное натяжение, Н/м; q – удельная тепловая нагрузка, Вт/м²; l_р – теплопроводность раствора, Вт/м × К; r_р – плотность раствора, кг/м³; r_п – плотность вторичного пара, кг/м³; r₀ – плотность пара при давлении Р = 1 кгс/см², кг/м³; r_вт – теплота парообразования, Дж/кг; с_р – теплоемкость раствора, Дж/кг × К; m_р – коэффициент динамической вязкости раствора, Па × с.

 

Все теплофизические константы раствора для расчета следует брать при температуре кипения и концентрации в данном аппарате (таблицы А1 – А13) или рассчитывать по аналитическим формулам.

Расчет ведется из условия равенства удельных тепловых потоков.

 

q = q_кон = q_ст = q_кип, (2.39)

 

где q_кон – тепловой поток со стороны греющего пара q_кон = α ₁ × Dt₁; q_ст – удельный тепловой поток в стенке ; q_кип – удельный тепловой поток при кипении жидкости внутри трубы q_кип = α ₂ × Dt₂.

 

В начале расчета задается разность температур Dt₁=t_гр - t_ст1. Затем рассчитывают t_ст1=t_гр-Dt₁. Определяют коэффициент α₁ по вышеприведенной формуле (2.38) и q_кон конденсации.

Рассчитывают термическое сопротивление стенки и ее загрязнений

 

, (2.40)

 

где r_заг1, r_заг2 – сопротивление загрязнений со стороны греющего пара и кипящего раствора [3/532], м²×°С/Вт; l_ст – коэффициент теплопроводности материала стенки, Вт/м×К [3, 528]; d_ст – толщина металлической стенки, м.

 

При установившемся режиме

 

. (2.41)

 

Из этого уравнения определяют Dt_ст, а затем t_ст2 – температуру стенки со стороны кипящего раствора. Затем Dt₂ = t_ст2 – Dt_к.

Рассчитывают α ₂ и q_кип.

При установившемся процессе теплообмена q_кон = q_кип. Если их разница больше 5 %, то необходимо заново рассчитать α₁, q_кон, α₂, q_кип, изменив значение t_ст1.

Если при втором приближении q_кон ¹ q_кип, то для расчета в третьем приближении строят графическую зависимость удельной тепловой нагрузки q_кон=ƒ(Dt₁) и q_кип=ƒ(Dt₁). Обычно, чтобы добиться равенства тепловых потоков, третьего приближения бывает достаточно. При пересечении этих двух прямых зависимостей получается разность температур Dt₁, при которой q_кон = q_кип. Примеры расчетов по данной методике приведены [4, 172, 3, 237].

Рассчитав q, определяют коэффициент теплопередачи

 

 

Кроме того, рассчитать коэффициент теплопередачи можно по методике, предложенной в [3, 194].

В аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечиваются высокие скорости движения растворов в трубах – W = 2,0…2,5 м/с, и, как следствие этого, – устойчивый турбулентный режим течения раствора. Поэтому коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего раствора определяют по эмпирической формуле

 

Nu = 0,023 × Re^0,8 × Р_r^0,43, (2.42)

 

где , ,

 

где r_р – плотность раствора, кг/м³; m_р – вязкость раствора, Пас; с_р – теплоемкость раствора, Дж/кг × К; d – внутренний диаметр труб; l_р – теплопроводность раствора, Вт/м × К; w_р – скорость движения раствора.

 

Коэффициент теплоотдачи рассчитывают по формуле

 

α ₂= Nu×l_р/d.

 

В выпарных аппаратах с длинными трубками (пленочные) коэффициенты теплоотдачи определяют по уравнению

 

, (2.43)

 

где l_р – теплопроводность кипящего раствора, Вт/м × К; d – толщина пленки, рассчитывается по уравнению

, (2.44)

 

где ν_р – кинематический коэффициент вязкости раствора, м²/с; – критерий Рейнольдса для пленки жидкости; – линейная массовая плотность орошения, кг/м×с; m_р – вязкость кипящего раствора; G – расход раствора, поступающего в корпус, кг/с; П – смоченный периметр, м.

 

П = p × d_вн × n = F_ор/H,

 

где Н – высота трубы, ориентировочный расчет который приведен на стр.33 ; q – тепловая нагрузка равная q = α ₁ × Dt₁.

 

Значение коэффициентов и показателей степеней в уравнении (2.43) при

 

q < 20000 Вт/м²; С = 163,1; n = -0,264; m = 0,635;

 

q > 20000 Вт/м²; С = 2,6; n = 0,203; m = 0,322.

 

Распределение полезной разности температур

 

Распределение полезной разности температур по корпусам проводят из условия равенства поверхностей теплопередачи в аппаратах установки

 

, (2.45)

 

где Dt_п – полезная разность температур для n корпуса; Q_п – тепловая нагрузка аппарата, Вт; К_п – коэффициент теплопередачи, Вт/м²×К; SDt_п – суммарная полезная разность температур.

 

Рассчитанная суммарная полезность разность температур

SDt = Dt_п1 + Dt_п2 + Dt_п3 должна быть равна рассчитанной ранее по формулам (2.29) и (2.30).

Затем рассчитывается поверхность выпарных аппаратов

 

. (2.46)

 

Если найденные значения поверхности теплопередачи выпарных аппаратов незначительно отличаются от ориентировочно определенных, то в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппарата (высота, диаметр, число труб).

 

Таблица 2.3

Сравнение распределенных и рассчитанных значений полезных разностей температур

 

Корпуса
Полезная разность температур, оС	Dtп1	Dtп2
Распределение в 1-м приближении
Рассчитанное

 

Если рассчитанные полезные разности температур и распределенные в 1-м приближении различаются более чем на 5 %, необходимо заново перераспределить температуры между корпусами установки.

В основу перераспределения кладут полезные разности температур, найденные по результатам распределения общей полезной разности, из условия равенства поверхностей теплопередачи.

 

Таблица 2.4

Второе приближение

 

Параметры	Корпуса
Концентрации растворов
Температура греющего пара, tг1
Полезная разность температур Dtпол, °С
Температура кипения раствора, tкип
Температура вторичного пара, tвт
Давление вторичного пара, Рвт, Па

 

t_кип1 = t_г1 – Dt_п1; (2.47)

 

t_вт1 = t_кип1 – (D₁¢ + D₁¢¢); (2.48)

 

t_г2 = t_вт1 – D₁¢¢¢; (2.49)

 

t_кип2 = t_г2 – Dt_п2; (2.50)

 

t_вт2 = t_кип2 – (D₂¢ + D₂¢¢); (2.51)

 

t_бк = t_вт2 – D₂¢¢¢. (2.52)

 

Определяют тепловые потоки, коэффициенты теплопередачи по ранее приведенным формулам и вновь распределяют полезную разность температур. Если различия полезных разностей температур, полученных в результате 1-го и 2-го приближений, не превышают 5 %, распределение суммарной полезной разности температур заканчивают.

В случае, если это различие более 5 %, необходимо выполнить

3-е приближение, в основу которого следует принять Dt_пол по корпусам из 2-го приближения и так до совпадения полезных разностей температур.

Определяют поверхность выпарных аппаратов. По каталогу определяют следующие характеристики выпарного аппарата (приложения Б3 – Б9):

F_н – номинальная поверхность теплообмена, м²;

n – число труб;

Н_тр – высота труб, м;

D_гк – диаметр греющей камеры, м;

D_сеп – диаметр сепаратора, м;

Н – общая высота аппарата, м;

М – масса аппарата, кг.

 

 

Расчет барометрического конденсатора

 

Расход охлаждающей воды G_в определяют из теплового баланса конденсатора

 

, (2.53)

 

где I_бк – энтальпия пара в барометрическом конденсаторе, Дж/кг; с_в – теплоемкость воды, Дж/кг × °С; t_нач, t_кон – начальная и конечная температура воды в конденсаторе.

 

Конечную температуру на выходе из конденсатора принимают на 3…5° ниже, температуры конденсации паров в барометрическом конденсаторе

 

t_кон = t_бк – 3.

 

Диаметр барометрического конденсатора определяют по формуле

 

, (2.54)

 

где W₂ – расход вторичного пара (выпарной воды), поступающего в барометрический конденсатор из 2-го корпуса; r_п – плотность вторичного пара, кг/м³.

 

При остаточном давлении в конденсаторе 10⁴ Па скорость паров W принимают 15-25 м/с. По приложению Б10 подбирают ближайший больший диаметр конденсатора и определяют его основные параметры.

Скорость воды в барометрической трубе определяют по формуле

 

. (2.55)

 

Высоту барометрической трубы определяют из уравнения

 

, (2.56)

 

где В – вакуум в барометрическом конденсаторе, Па; Sx – сумма коэффициентов местных сопротивлений; l – коэффициент трения в трубе, зависит от режима движения воды. Определяется режим течения воды и определяется коэффициент трения [3, 22]; Н_ор – ориентировочная высота и диаметр барометрической трубы, м; r – плотность воды, кг/м³; 0,5 – запас высоты на изменение барометрического давления.

 

Расчет вакуум-насоса

 

Производительность вакуум-насоса L определяется расходом несконденсированного газа, который необходимо удалять из барометрического конденсатора

 

кг/с, (2.57)

 

где 0,025 – количество неконденсирующихся газов, выделяющихся из каждых 1000 кг воды; 10 – расход газов, подсасываемых через неплотности в конденсатор на каждые 1000 кг паров.

 

Объемная производительность вакуум-насоса равна

 

, (2.58)

 

где R – универсальная газовая постоянная, Дж/кмоль × К [2, 13]; M_в – молекулярная масса воздуха [2, 513], кг/моль; t_в – температура воздуха, °С; Р_в – парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе при температуре воздуха, которую рассчитывают по уравнению

 

t_в = t_нач + 4 + 0,1 × (t_кон – t_нач), (2.59)

 

где t_нач, t_кон – начальная и конечная температуры воды.

 

Парциальное давление воздуха равно

 

Р_в = Р_бк – Р_п,

 

где Р_п – давление сухого насыщенного пара при t_в (Приложение Б1, Б2).

 

По приложению Б11 по объемной производительности и остаточному давлению подбирают вакуум-насос типа ВВН.

 

Расчет трубопроводов

 

Диаметр трубопровода рассчитывают по уравнению объемного расхода

 

V = w × f, м³/с (2.60)

 

или по уравнению массового расхода

 

М = w × f × r кг/с, (2.61)

 

где V – объемный расход пара или раствора, м³/с; М – массовый расход потока, кг/с; w – средняя скорость потока, м/с (выбирают, исходя из установленных практикой средних скоростей) [2, 17]; f – площадь поперечного сечения потока, м².

 

Для трубопровода круглого сечения уравнения (2.60) и (2.61) принимают вид

 

V = 0,785 × d² × w; (2.62)

 

М = 0,785 × d² ×w ×r. (2.63)

 

Тогда диаметр трубопровода определяют по уравнению

 

; (2.64)

. (2.65)

 

По расчетному диаметру трубопровода принимают стандартные штуцеры (приложение Б16).

 

Расчет насосов

 

Слабый раствор подают в аппараты центробежными насосами.

Производительность насоса определяют по расходу раствора в данном месте технологической схемы. Мощность насоса рассчитывают по формуле

 

кВт, (2.66)

 

где V – объемный расход раствора, м³/с; DР – повышение давления, сообщаемое насосом перекачиваемому раствору, Па, пример расчета [3, 90]; Н – напор, создаваемый насосом, м; r – плотность раствора, кг/м³; h – общий кпд насоса, h = 0,75…0,90 [5, 972].

 

Зная производительность и напор, подбирают требуемый насос [3, 92].

 

Расчет подогревателя раствора

 

Для непрерывной работы выпарной установки слабый раствор должен подаваться в аппарат при температуре кипения, поэтому он предварительно подогревается в теплообменнике, примеры расчета которого приводятся [3, 213].

Поверхность подогревателя рассчитывается по уравнению теплопередачи

 

,

 

где Q_п − тепловой поток, необходимый для подогрева раствора от начальной температуры t_н до температуры кипения в корпусе t_кип1 (в случае прямоточной установки и t_кип2 в случае противоточной установки), Вт; K – коэффициент теплопередачи, принимаем по [3,172].

 

Q_п = G_н×c_н(t_кип1-t_нач).

 

Средняя разность температур теплоносителей равна

 

,

 

где Dt_н − начальная разность температур, ^оС, равная Dt_н=t_г1- t_нач; Dt_к – конечная разность температур, ^оС, равная Dt_к= t_г1- t_кон.

 

Рассчитав поверхность теплообменника, подбирают стандартный подогреватель (приложение Б12).

Расход греющего пара в подогревателе D_п рассчитывается по формуле

 

,

 

где r_г – удельная теплота парообразования греющего пара при t_г1 (приложения А20, А21).