Защита трансформатора нагрузки

Расчет дифференциальной защиты

Защищаем трансформатор третьей отпайки.

Расчет выполняется для реле типа ДЗТ-21.

1. Определяются расчетные первичные и вторичные номинальные токи всех сторон защищаемого автотрансформатора (табл. 9.1).

 

Таблица 9.1

Показатель	Обозначения и метод определения	Числовые значения для сторон
220 кВ	10,5 кВ
Первичный ток на сторонах трансформатора
Коэффициент трансформации ТТ	KI	500/5	3000/5
Вторичный ток в плечах

 

2. Производится выбор параметров выравнивающих автотрансформаторов, трансреактора и промежуточных ТТ цепи торможения. За основную сторону принята сторона основного питания 220 кВ. (табл. 9.2)

 

Таблица 9.2

Показатель	Обозначение и метод определения	Числовые значения для сторон
220 кВ	10,5 кВ
Номинальный ток принятого ответвления трансформатора тока на основной стороне, А		1,74	-
Расчетный ток ответвления трансформатора тока на не основной стороне		-
Тип автотрансформатора тока		АТ-31	АТ-32
Номинальный ток и номера используемого ответвления автотрансформатора тока, к которому подводятся вторичные токи в плече защиты		1,74 №1-3	5,06 №1-9
Расчетный ток и номер используемого ответвления АТ, к которому подключается реле		№1-6	3,63 №1-5
Номинальный ток трансреактора (TL) реле		5,0	3,63
Расчетный ток ответвления промежуточных ТТ цепи торможения реле, А
Номинальный ток принятого ответвления приставки и промежуточных ТТ, А		5,0	3,63

 

3. Определяется первичный тормозной ток, соответствующий началу торможения

где - коэффициенты токораспределения.

4. Определяется ток небаланса в режиме, соответствующему началу торможения:

 

5. Определяется первичный минимальный ток срабатывания защиты по следующим условиям:

- отстройка от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующем началу торможения

- отстройка от броска тока намагничивания

За расчетное принимается большее из полученных расчетных значений

.

6. Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения. За расчетную принимается сторона НН

7. Определяется максимальный расчетный ток небаланса при внешнем трехфазном КЗ на стороне НН

8. Определяется коэффициент торможения защиты

9. Определяется первичный ток срабатывания отсечки по условию отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме внешнего КЗ на шинах 10,5 кВ:

10. Определяется относительный ток срабатывания отсечки

 

Заключение

 

Для данной линии в качестве основной защиты от все видов коротких замыканий принимаем дифференциально-фазную защиту. Она максимально охватывает защищаемую линию, а также обеспечивает необходимую чувствительность при двухфазных и однофазных замыканиях на землю в конце защищаемой зоны.

Для защиты от двухфазных и однофазных замыканий в пределах своей зоны применяется дистанционная защита.

Для устранения мертвой зоны дистанционной защиты имеется токовая отсечка (ненаправленная).

Для защиты от однофазных замыканий применена токовая направленная защита нулевой последовательности.

 

 

Список литературы

 

1. Правила устройства энергоустановок: Раздел III. Защита и автоматика/ под ред. С.Г. Королева, Москва: Энергатомиздат, 1981

2. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового дипломного проектирования. Москва: Энергатомиздат, 1989.

3. Дьяков А.Ф., Платонов В.В. Основы проектирования релейной защиты электроэнергетических систем: Учеб. Пособие для вузов. М.: Изд-во МЭИ, 2000. 248 с.

4. Чернобровов Н.В., Семенов В.А.Релейная защита. Москва: Энергия, 1974

5. Дифференциально-фазная высокочастотная защита линий 110-330 кВ. Руководящие указания по релейной защите. М.: Энергия 1979.

6. Электротехнический справочник: Т.3. Кн.1: Производство и распределение электрической энергии. Москва: Энергатомиздат, 1988.

7. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. Москва: Энергия, 1970.

8. Федосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических систем. Релейная защита сетей. Москва: Энергатомиздат, 1984.

 

Приложение 1

Карта селективности

		Коэффициенты трансформации ТА и TV КТА=600/5, КTV=220000/100 А; А; А; А. ДФЗ-201 КМ=4 β=45˚ 2278,8 А ТО 56,97 Ом 0,1 с ДЗ - - 198,98 Ом 3,0 с 1255,8 А 0,1 с ТНЗНП - - 123,12 А 1,1 с 2,60 с УРОВ 1,75 с ТАПВ