По газообразным выбросам

Минимальная высота трубы , м

где А- коэффициент, зависящий от температурной стратифакции атмосферы при неблагоприятных метеорологических условиях и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере, для Северо-Запада А=160 с^2/3·град^1/3[8] ;

F-безразмерный коэффициент, F=1[8] ;

∆Т=t_ух-27=140-27=113⁰С;

ПДК_SO2-предельно допустимая концентрация в атмосфере SO_2, ПДК_SO2=0.5 мг/м³;

ПДК_NO2 -предельно допустимая концентрация в атмосфере NO2,ПДК_NO2=0.085 мг/м³;

С_{ф SO2}-фоновая загазованность SO₂ , С_{ф SO2}=0,1· ПДК_SO2=0,1·0,5=0,05 мг/м³;

С_{ф NO2}-фоновая загазованность NO₂, С_{ф NO2}=0,1·ПДК _NO2=0,09·0,085=0,00765 мг/м³;

V- суммарный объем дымовых газов, от всех котлов станции;

V_г = V_ух×B_р×(t_ух+273)/273- объем дымовых газов, от одного котла

V_ух – объём уходящих газов: V_ух = 4,9 м³/кг;

t_ух – температура уходящих газов: t_ух = 140⁰С;

V_г = V_ух×B_р×(t_ух+273)/273=4,9·17,34(140+273)/273=129 м³/с

М_SO2-количество окислов серы М _SO2=5,56·S^r·В·(1-η’_SO2)

S^r – содержание серы на рабочую массу, S^r = 1,0%,

η’_SO2- доля окислов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах парового котла, η’_SO2=0,1 [8];

М _SO2=5,56·S^r·В·(1-η’_SO2)=5,56·1,0·62,75·(1-0,1)=314г/с;

М_NO2- секундный выброс NO₂,г/с .

М_NO2=0,034·β·κ·В·Q^r_i(1-q₄/100)

β- коэффициент, учитывающий влияние на выход окислов азота качества сжигаемого топлива, β=0,7[8];

κ-коэффициент, характеризующий выход окислов азота на одну тонну сожженного условного топлива, кг/т;

D – паропроизводительность котла: D = 320т/ч;

κ=12·D/(200+D)=12·320/(200+320)=7,39 кг/т

М_NO2=0,034·β·κ·В·Q^r_i(1-q₄/100)=0,034·0,7·7,39·62754·13,448·(1-0,5/100)/3600=41 г/с

N-число труб, принимаем N=2;

m- безразмерный коэффициент

m=1/(0,67+0,1·f^0.5+0.34·f^1/3)

f=10³·ω₀²·D₀/(h²·∆Т)- безразмерный параметр

ω₀- скорость в устье дымовой трубы, принимаем ω₀=35 м/с [8,с.192];

h- высота дымовой трубы, принимаем h=300м;

D₀-диаметр устья дымовой трубы,м

D₀=1,13·(V/(N· ω₀))^0.5=1.13·(15·129/(2·35))^0,5=6м;

f=10³·ω₀²·D₀/(h²·∆Т)= 10³·35²·6/(300²·113)=0,72;

m=1/(0,67+0,1·f^0.5+0.34·f^1/3)=1/(0,67+0,1·0,72^0.5+0.34·0,72^1/3)=0,944

м

По рассеиванию твердой части

Минимальная высота трубы ,

где ПДК_золы -предельно допустимая концентрация в атмосфере золы, ПДК_золы =0,05 ;

С_{ф золы} – фоновая концентрация золы, С_{ф золы} = 0.1 × ПДК_золы = 0.1 × 0.05 = 0.005 ;

М_золы – выброс в атмосферу золы и недожога из всех труб станции:

М_золы=10·0,95·62424·(32+0,5·13,448/32,7)·(1-η_зол)/3600=5305·(1-η_зол)

где η_зол- степень улавливания твердых частиц в золоуловителях.

=610·(1-η_зол)^0,5

66=610·(1-η_зол)^0,5

(1-η_зол)^0,5=66/610=0,11

η_зол=1-0,11²=0,99 или η_зол=99%

Выбор устройства шлакоудаления

Расчет производительность шнека

G_шн.=47·(D²-d²)·s·n·ρ_шл.·k₁·φ,

где G_шн. – производительность шнека, т/ч;

D – диаметр витка шнека, м., D=0,6 м.;

d – диаметр вала шнека, м., d=0,22 м.;

s – шаг между витками, м., s=0,9 м.;

n – число оборотов, об/ч,n=4 об/мин.;

ρ_шл. - плотность шлака, т/м³, ρ_шл.=1,4 т/м³;

k₁ – коэффициент для угла подъёма β=20⁰; k₁=0,65;

φ – коэффициент заполнения шнека кусками шлака, φ=0,13;

G_шн.=47·(0,6²-0,22²)·0,9·4·1,4·0,65·0,13=6,237 т/ч.

Расчёт шлакоудаления:

G_шл.=B_р·A^r·a_шл.,

где B_р – расход топлива, т/ч; B_р=62,42 т/ч;

a_шл. – величина уноса золы топлива удаляемая со шлаком;

a_шл.=1-a_ун=1-0,95=0,05;

G_шл.=62,42·0,32·0,05=1,0 т/ч.

Количество шнеков:

n_шн.=G_шл·k_зап/G_шн.,

где n_шн. – число шнеков;

k_зап – коэффициент запаса; k_зап=7;

n_шн.=1,0·7/6,273=1,12 => n_шн.=2 шт.