Числовые данные к задачам раздела №2
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ РАЗДЕЛА №1 Задачи 1-11 Задачи составлены по следующим разделам технической термодинамики: уравнение состояния идеального газа, смесь идеальных газов, теплоемкость, первый закон термодинамики и основные термодинамические процессы. При решении этих задач могут быть использованы следующие формулы и выражения. Уравнения состояния идеального газа: pv = RT (для 1 кг газа), или pV = GRT ( для G кг газа ), где R = 8314/μ - газовая постоянная, Дж/(кг К); μ - масса 1 кмоля газа, кг (численно равна молекулярной массе газа). Для газовых смесей вводят понятие о так называемой средней (кажущейся) молекулярной массе смеси, значение которой определяется по выражениям: через объемные доли μсм = , через массовые доли μсм = 1/Σmi/μi , где μi - молекулярная масса компонента, входящего в смесь;
mi = - массовая доля газа в смеси (отношение массы этого газа, входящего в смесь, к массе всей смеси); ri = - объемная доля ( отношение приведенного объема какого-либо газа, входящего в смесь, к объему всей смеси ). Формулы пересчета состава смеси: ri = miμсм / μi ; mi = riμi / μсм. Газовую постоянную смеси идеальных газов R можно определить или через газовые постоянные отдельных компонентов Ri , входящих в смесь,
или через среднюю молекулярную массу смеси : R = 8314 / μсм Дж / (кгК). Для определения парциального давления отдельного компонента рi, входящего в смесь, служат формулы pi = riР и pi = mi Р где р - общее давление смеси газов; В зависимости от выбранной количественной единицы вещества различают мольную теплоемкость μс, кДж/(моль-К), массовую — с, кДж/(кг-К) и объемную — с', кДж/(м3-К). Объемную теплоемкость относят к 1м3 при нормальных условиях ( р0 = 760 мм рт. ст., t0 = 0°C). Эти теплоемкости между собой связаны следующими зависимостями: и где μ— молекулярная масса газа; ρо — плотность газа при нормальных условиях, кг/м3. Теплоемкости являются функциями термодинамического процесса. Разность массовых теплоемкостей при постоянном давлении cр и постоянном объеме cv равна газовой постоянной: cp – cv = R Отношение теплоемкостей при постоянном давлении и постоянном объеме (показатель адиабаты) обозначают буквой k, т. е. Теплоемкость газа зависит от его температуры. В приближенных расчетах часто пренебрегают этой зависимостью, т.е. теплоемкость газов одинаковой атомности считают величиной постоянной. Ниже приведены примерные значения мольных теплоемкостей и показателя адиабаты газов.
Зависимость теплоемкости газов от температуры имеет нелинейный характер. В прил.1 приведены средние теплоемкости некоторых газов в пределах от 0o С до t . При пользовании этой таблицей в необходимых случаях проводится интерполяция. Для смесей идеальных газов массовая теплоемкость ссм = mi ci , объемная теплоемкость с’ см = ri с’ i , и мольная теплоемкость μcсм = ri μci Для нахождения, например, средней теплоемкости в интервале температур t1 до t2 надо из соответствующей таблицы взять теплоемкость — соответcтвенно в пределах 0° - t1 и 0°- t2 и по выражению cм = определить искомую теплоемкость. Если в процессе участвуют G кг вещества, то количество теплоты в соответствующем процессе Q = G(сm2t2 –сm1t1 ). В pv - диаграмме линия, изображающая политропный процесс, имеет уравнение pvn = const, где п — показатель политропы. Связь между основными параметрами рабочего тела в политропном процессе выражается следующими формулами: p2/p1= (v1/v2)n ; Т2/T1 = (v1/v2)n-1 ; Т2 / Т1 = (р2 / р1) Для адиабатного процесса в этих формулах показатель п заменяется показателем k = cp/cv . Изменение внутренней энергии, энтальпии и энтропии не зависит от характера процесса и при постоянной теплоемкости для 1 кг идеального газа подсчитывается по формуле:
u2 – u1 = cv (t 2 – t1 ) ; i2 – i1 = cp (t 2 – t1 ) ; S2 – S1 = c ln ( T/2T1); В последнем выражении с — теплоемкость газа в соответствующем процессе. Для политропного процесса
или Для адиабатного процесса: n = k, для изобарного процесса: n = 0. В адиабатном процессе удельная работа равна изменению внутренней энергии с обратным знаком: l = -(u2 – u1) = cv (t2 –t 1) В изотермическом процессе давление изменяется обратно пропорционально объему p1/p2 = V2/V1. Работа в этом процессе равна теплоте: L = Q = GRT lnV2/V1 Изменение удельной энтропии в изотермическом процессе, Дж/кг∙К S2 – S1 = R lnv2/v1 Следует помнить, что Т °К = t °С + 273,15 dT=dt, т.е. DT=Dt , К . Задачи 12 и 13 Количество проточной воды W, которое потребуется для охлаждения G, кг пара (задача 12) определится из уравнения теплового баланса G(ix - iкд) = WcpmDt,где энтальпия пара ix = i' + rx, энтальпия конденсата iкд = cpmt. В задаче 13 по заданному давлению надо в соответствующей таблице насыщенного пара найти значения удельных объемов кипящей жидкости v' и пара v". Объем жидкости в сосуде Vж= Gжv'. Масса парообразной фазы Gn = Vп/v".
Задачи 14-16 Задачи решаются при помощи is-диаграммы водяного пара, практическая часть которой состоит из двух областей. Ниже пограничной кривой сухого насыщенного пара (степень сухости х =1) будет область влажного насыщенного пара (0 <х < 1), выше — область перегретого пара. Поэтому, когда в задаче требуется определить состояние пара, то нужно показать, в какой области диаграммы находится точка данного состояния пара. В is-диаграмме в области влажного пара соответствующие изобара и изотерма совпадают и изображаются одной линией, так как в этой области определенному давлению соответствует определенная температура насыщения. В области перегретого пара изотермы отклоняются от изобар вправо, асимптотически приближаясь к горизонтальной линии. Удельная внутренняя энергия пара u = i - pv (здесь необходимо обратить внимание на соответствие размерностей всех величин). Удельная теплота в изобарном процессе равна изменению энтальпии в этом процессе, т.е. q=i2- i1 . В обратимом адиабатном процессе изменения состояния пара, протекающем при постоянном значении энтропии, удельная работа процесса l = и1 – u2 = (i1 –p1v1) - (i2 –p2v2). Задачи 17-20 Задачи составлены на процессы истечения и дросселирования газов и паров. Процесс истечения принимается без теплообмена, т.е. адиабатным, для которого в указаниях к задачам 1-11 приведены формулы, связывающие основные параметры идеального газа, и неразрывным (сплошным), когда соблюдается равенство (уравнение неразрывности). G v = f c где G - массовый расход газа или пара, кг/с; v - удельный объем газа или пара, м3/кг; f - площадь данного сечения сопла, м2; c- скорость потока в рассматриваемом сечении, м/с. Из этого равенства можно определить массовый расход или площадь данного сечения сопла. Если адиабатное истечение газа или пара происходит при отношении давлений р2!р1 больше критического значения (р2/р1)кр, то применяют суживающееся сопло. В этом случае теоретическая скорость истечения определяется по формуле, м/с, с2 = . В этой формуле величины р и v имеют соответственно следующие единицы измерения: Па, м3/кг. Для водяного пара скорость истечения определяют по формуле с2 = 44,76 , где i1 и i2 - соответственно энтальпии, кДж/кг, пара в начале и конце адиабатного процесса истечения, определяемые по is-диаграмме. Критическое отношение давлений (p2/p1)kp для двухатомных газов, в том числе для воздуха (k= 1,4), равно 0,528, а для перегретого водяного пара — 0,546. Если истечение происходит при (p2/p1) <(p2/p1)kp, то применяют расширяющееся сопло Лаваля, где скорость в выходном сечении сопла достигает сверхкритических (сверхзвуковых) значений. В этом случае скорость на выходе из сопла определяется по приведенной выше формуле, а критическая скорость в минимальном сечении для двухатомных газов — по формуле скр = 1,08 , или скр = 1,08 . Для перегретого пара cкр = 44,76 где iкр - энтальпия пара в минимальном сечении сопла в конце адиабатного процесса расширения пара до критического давления ркр = 0,546р1определяется по is-диаграмме. Площадь минимального сечения сопла Лаваля может быть определена из уравнения неразрывности потока где vкp = v1(p1/pкр)I/k для газов. Для водяного пара величина vкp может быть определена по is-диаграмме. Так как в процессе адиабатного дросселирования газа его энтальпия не изменяется, то линия, изображающая условно этот процесс в is-диаграмме, будет параллельна оси s. Задачи21-22 Для решения указанных задач используется Id-диаграмма влажного воздуха. По заданным значениям tи φ в задаче 21 находится влагосодержание d, т.е. количество водяного пара, содержащееся в 1 кг сухого воздуха, а затем количество влаги, всасываемой в цилиндр двигателя с 200 кг воздуха в час. В задаче 22 количество воздуха в кг для испарения 1 кг влаги в сушильной камере равно 1000/(d2 – d1)\ где d1 и d2 — соответственно влагосодержание в г/кг сухого воздуха на входе его в сушильную камеру и на выходе из нее. Задачи23-27 Вычерчивается цикл рv- и Ts-диаграммах с обозначением всех переходных точек цикла. Цикл Карно состоит из двух изотерм и двух адиабат. Неизвестное значение удельного объема в конце изотермического расширения может быть определено из формулы теплоты этого процесса. Так как в теоретических циклах поршневых двигателей внутреннего сгорания и газотурбинных установках процессы сжатия и расширения с понижением давлением являются адиабатными, то основные параметры в точках этих процессов могут быть определены из зависимостей между начальными и конечными параметрами адиабатного процесса (см. указания к задачам 1-11). В задаче 25 неизвестное значение температуры в соответствующей точке процесса определяется из формулы теплоты данного процесса. В ряде точек цикла неизвестный параметр состояния рабочего тела находится из уравнения состояния идеального газа. Если в данной задаче определены термический КПД ηt и удельная полезная работа lо, то удельное количество подведенной теплоты в цикле q1 = ηt lо , а отведенной q2 = q1 - lо . Задача 28 Если объем всасываемого газа — V1, м3/с, то теоретическая секундная работа (мощность) процесса политропного сжатия Lсж= . При политропном сжатии теоретическая мощность привода компрессора в п раз больше мощности процесса сжатия. Теоретическая работа привода компрессора при изотермическом сжатии равна работе процесса сжатия: L=p V ln (р /р ).
Задачи 29 и 30 Термический КПД теоретического паросилового цикла (цикла Ренкина)
где i1 - энтальная пара в начале адиабатного процесса расширения пара в паровом двигателе (точка 1). Значение i1 определяется по is- диаг- рамме по заданным начальным параметрам пара (см. рис.); i2 - энтальная пара в конце адиабатного процесса расширения пара в паровом двигателе (точка 2 находится на пересечении линии рас- ширении S1 = сonst с изобарой р2 заданного давления в конденса- торе, рис.); i2’ –энтальпия кипящей жидкости (конденсата) при заданном давле- нии в конденсаторе. Значение i2` берется из табл. 2 приложения задания. Процесс дросселирования пара условно изображают линией постоянной энтальпии.
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ РАЗДЕЛА №2 Для определения плотности теплового потока q, Вт/м2 через плоскую стенку и линейной плотности теплового потока qlВт/м через цилиндрическую стенку при известных температурах граничных поверхностей t1ст и t используют формулы, полученные на основании закона Фурье q= (1) q1= (2) где i =1,2,3,..,n ; n - число отдельных слоев в стенке; δ1 - толщина каждого слоя стенки, м; λi - коэффициент теплопроводности каждого слоя, Вт/(м-К). ' Для сравнения линейной плотности тепловых потоков при перемене мест тепловой изоляции трубы в задаче 4 воспользоваться приближенной формулой q1= ),
где dт1 и dт2 - средние диаметры первого и второго цилиндрических слоев,м. __ Относительное изменение линейной плотности теплового потока при перемене слоев изоляции местами %= ּ100
В задачах 3, 5, 7 и 9 для расчета плотности теплового потока через плоскую стенку можно использовать следующие формулы: q= (4) q= (5) q=k( (6)
где и - коэффициенты теплоотдачи со стороны горячей и холодной жидкостей, омывающих стенку, Вт/(м2-К); t1 и t2 - температуры жидкостей, омывающих стенку; t и t - температуры поверхностей стенки со стороны горячей и холодной жидкостей; k - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2-К);
k = (7) Для учета зависимости коэффициента теплопроводности материала стенки от ее температуры (задача 7) последней следует предварительно задаться. Например, l ≈ 0,5(t1 - t2) . После определения коэффициента теплопередачи (7) и плотности теплового потока по уравнению (6) найти температуры поверхностей стенок из уравнений (4) и (5) и проверить значение средней температуры стенки. В случае существенного расхождения расчет следует повторить. Расчетная формула для определения линейной плотности теплового потока qi через многослойную цилиндрическую стенку (задачи 2 и 6) базируется на основе совместного решения уравнений теплоотдачи (8) и (9) и теплопроводности (2): ql = (t1 - t ) d1; (8) ql = (t - t2) d2 (9)
q1 = , где п - число слоев в цилиндрической стенке. Для нахождения толщины слоя изоляции трубы в задаче 8 следует сначала определить линейную плотность теплового потока (по заданным величинам 2, t , t2 и d2 ) и требуемое термическое сопротивление изоляции (см. формулу 2): Rt = (1/2 )lnd2/d1 (11) Линейная плотность теплового потока ql и ток I в электрическом проводе (задача 10) могут быть найдены из уравнения теплового баланса q1 = (tст-tв) d 1= I2r, Для определения искомой температуры поверхности t' изолированного провода при том же значении тока, т.е. при q1 = idem, следует воспользоваться формулой (2) при п= 1, предварительно найдя температуру наружной поверхности изоляции t из уравнения q1 = (tиз-tв) d2 . (13) Максимальный ток определяется по предельно допустимой температуре t из уравнения q = (14) Требуемые значения кинематического коэффициента вязкости m и скорости wm течения жидкости в модели (задача 11) определяются из условия подобия процессов в модели и образце, а именно из условия равенства критериев Re и Рr, т.е. = ; = . Дня нахождения значений коэффициентов конвективной теплоотдачи в задачах 12, 13, 14, 15, 16 и 18 рекомендуется воспользоваться формулами, приведенными в контрольных вопросах 9-12. В формулах индекс "ж" указывает, что величины отнесены к определенной температуре tж, т.е. средней температуре жидкости (среды). Средний коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К), при пленочной конденсации пара на поверхности горизонтальной трубы может быть определен по зависимости 8-3 [5] или по формуле = 0,72(А/d t)0,25, (15) где А = 5400 3pr/v; t = tн – tст; r - теплота парообразования (конденсации), кДж/кг. Значения коэффициента теплопроводности , плотности и коэффициента кинематической вязкости конденсата здесь отнесены к средней температуре пленки t ср= 0,5(tн+tст). Температура насыщения tн определяется по заданному давлению пара из таблиц насыщенного водяного пара. Из этих же таблиц находят значение теплоты парообразования. Для нахождения коэффициента теплоотдачи конвекцией в условиях свободного движения воздуха около горизонтальной трубы (задача 18) следует использовать критериальную формулу, приведенную в вопросе 12. Тепловой поток излучением может быть найден по закону Стефана-Больцмана
Qл= , (16) где С0 = 5,67 - коэффициент излучения абсолютного черного тела,Вт/м2ּК4.
Исходя из закона Ньютона – Рихмаана, приведенный коэффициент теплоотдачи излучением , Вт/м2ּК = . (17) Потери тепла излучением от цилиндрической поверхности F1= d1l , окруженной цилиндрическим экраном; F2= nd2l (задача 19), можно найти, определив предварительно температуру экрана T , из уравнения теплового баланса: Q1-э = Qэ-2, т.е. С1-э = (18) где Сэ-1 = ; Сэ-2 = С0. Для нахождения действительной температуры потока по показанию термометра (задача 20) следует использовать уравнение теплового баланса в виде
(tв-tт)=εCо . (19) Температура излучающей поверхности (задача 21) может быть найдена из уравнения (16). Задачи 22, 23. 24 и 25, связанные с тепловым расчетом рекуперативных теплообменников, решают на основе использования уравнения теплового баланса Q=G1 G1(t1’-t1”)=G2 G2 (t2” –t2’) (20)
и уравнения теплопередачи Q = ķF∆tср, (21) где G1 и G2 — расходы греющего и нагреваемого теплоносителей, кг/с; С1 и С2 — средние массовые теплоемкости теплоносителей в интервалах температур соответственно t’1 —t”1 и t’2-t”2, кДж/(кг-К); tl’ и t’2, —температуры греющего и нагреваемого теплоносителей на входе в теплообменник; t1" и t2"- температуры греющего и нагреваемого теплоносителей выходе из теплообменника; k — коэффициент теплопередачи, (кВт/м2-К); F—площадь теплообменной поверхности, м2; — средний температурный напор. При прямотоке и противотоке где и м - соответственно наибольшая и наименьшая разности температур теплоносителей в теплообменнике. Если / < 1,7, то с достаточной для практических расчетов точностью При сложном теплообмене (конвекцией и излучением) в задачах 27 и 28 результирующая плотность теплового потока определяется как сумма конвективной и лучистой составляющих: q = αк(tст-tв)+ εС0[(0,01tст + 2,73)4 - (0,01tв + 2,73)4], где С0 = 5,67 Вт/(м2:-К4) - коэффициент излучения абсолютно черной поверхности.
Приложение
Табл.1.Средние объемные теплоемкости газов при Р=const в интервале температур 0÷t, C,Дж/(м3ּК).
Табл.2. Термодинамические свойства воды и водяного пара в состоянии насыщения (ар
Популярное: Почему двоичная система счисления так распространена?: Каждая цифра должна быть как-то представлена на физическом носителе... Почему человек чувствует себя несчастным?: Для начала определим, что такое несчастье. Несчастьем мы будем считать психологическое состояние... ©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (551)
|
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку... Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |