Первичный радиальный отстойник

2019-12-29

238

Обсуждений (0)

0.00 из 5.00 0 оценок

ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД

Метод очистки сточных вод и состав очистных сооружений

Для очистки городских сточных вод принят метод полной биологической очистки.

Состав очистных сооружений назначен в зависимости от среднесуточного расхода сточных вод, концентрации загрязняющих веществ сточных вод, необходимой степени очистки сточных вод и местных условий.

В состав очистных сооружений включены:

- приемная камера;

- решетка;

- песколовка;

- песковая площадка;

- первичный отстойник;

- аэротенк;

- вторичный отстойник;

- контактный резервуар;

- смеситель;

- илоуплотнитель;

- аэробный стабилизатор.

4.2 Проектная эффективность работы очистных сооружений

Эффективность работы очистных сооружений зависит от типа сооружений, концентрации загрязнений и других факторов. Отчет по эффективности очистки представлен в таблице 4.1.

Таблица 4.1 – Проектная эффективность работы очистных сооружений

Наименование сооружений и показателей загрязненности сточных вод	Концентрация загрязнений,		Эффективность очистки, %	Примечание
	вход	выход	Эффективность очистки, %	Примечание
1	2	3	4	5
Приёмная камера
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов			- - - - - -
Решётка
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов	- -	- -	- - - - - -	- - - - - -
Песколовка
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов	- -	- -	20 % - - - - -	20 – 30 % Горизонтальная с круговым движением воды
Первичный отстойник
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов	- -	- -	50 % 20 % - - - -	45 - 55 % 15 - 25 % Радиальный
Аэротенк
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов	- -		- 92,0 - 96,0 % 30,0 % - - 30,0 %	Принимаем прирост 50 % от снижения БПК
Вторичные отстойники
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов			95,0 - 99,0 % - - - - -
Смеситель
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов			- - - - - -	Добавление активного хлора
Контактный резервуар
Взвешенные вещества БПК_полн Азот аммонийных солей Нитриты ( NO₂^ˉ) Нитраты ( NO₃^ˉ) Фосфор фосфатов			30,0 % 30,0 % - - 5,0 % -	30 – 60 % 30 – 60 % Продолжительность контакта 30 минут 5-10 %

МЕХАНИЧЕСКАЯ ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД

Приемная камера

Объем приемной камеры рассчитан на 5-ти минутное пребывание в ней поступающих сточных вод:

, , (20)

где q _{макс. час} – принятая подача ГКНС,

Размеры приемной камеры:

- длина - 0000 мм;

- ширина - 0000 мм;

- высота - 0000 мм.

5.2 Канал для отведения сточных вод

Расчет канала прямоугольного поперечного сечения выполнен на пропуск расхода, соответствующего подаче насоса главной канализационной насосной станции.

При выполнении расчета средняя скорость движения сточной воды в канале принимается равной от 0,6 до 1,0 . Стандартную ширину канала В_к назначают: 0,4; 0,6; 0,8; 1,0; 1,2 м и т. д. и согласуют с шириной механизированной решетки для задержания крупных включений.

В проекте принято: V _к = 0,00 м/с; В_к = 0,00 м

Площадь живого сечения потока сточной воды в канале равна:

, м², (21)

где q _{макс. сек} - принятая максимальная подача ГКНС, м³/с;

V _к - принятая скорость движения сточных вод в канале, м/с

м²

Глубина потока сточной воды в канале равна:

, м, (22)

где В_к - принятая для расчета ширина канала, м

Смоченный периметр живого сечения равен:

, м (23)

Гидравлический радиус равен:

, м (24)

Коэффициент Шези равен:

, , (25)

где n – коэффициент шероховатости бетонного канала. (Принимают равным n = 0.014)

Уклон дна канала равен:

(26)

5.3 Решетка

Общая ширина решеток определена по формуле:

, м, (27)

где – толщина стержней, м;

b – ширина прозоров, м;

n – количество прозоров, шт.

Стандартная толщина стержней равна 3; 6; 8; 10 мм, а ширина прозоров – 3; 4; 5; 6; 10; 16 мм.

В проекте принято: s = 0,000 мм; b = 0,000 мм

Количество прозоров решеток равно:

, шт, (28)

где q _макс._сек – расход сточных вод, пропускаемый через решетки, м³/с; (Подача главной насосной станции)

– коэффициент, учитывающий стеснение прозоров граблями и задержанными загрязнениями;

h _к – глубина сточной воды в канале перед решеткой, м;

V_р – скорость прохождения воды через прозоры решетки, м/с.

Скорость прохождения воды через прозоры решетки принимается 0,8 -1,0 м/с.
шт

Марка решеток и их количество принято с учетом данных таблицы 1 Приложения [4].

Марка решетки –

Количество рабочих решеток – .

Количество резервных решеток принято с учетом данных таблицы 2.1 [4].

В проекте принята ……………… резервная решетка.

Скорость движения сточной воды через прозоры решетки равна:

, м/с, (29)

где – количество прозоров в одной принятой решетке, с учетом данных таблицы 2.1 [4], шт;

N – количество рабочих решеток, шт.

n₁ = 00 шт; N = 0 шт

м/с

Высота уступа в месте установки решетки приравнивается рассчитываемой потере напора в решетке. Потеря напора в решетке равна:

, м, (30)

где – коэффициент местного сопротивления решетки;

коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора вследствие засорения решетки. Принимается равным .

Коэффициент местного сопротивления решетки равен:

, (31)

где β – коэффициент, зависящий от формы поперечного сечения стержней;

Принимается равным β = 2,42 для прямоугольной формы стержней и β = 1,83 – для прямоугольной формы с закругленной лобовой частью

- угол наклона решетки к горизонту. Принимается в зависимости от марки решетки

В проекте принято: β = 0,00; α = 00 ^о

Объем отбросов, снимаемых с решеток за сутки, равен:

, , (32)

где w ₀ – удельное количество задерживаемых отбросов, зависящее от ширины прозоров решетки, л/(год чел);

- приведенное число жителей по взвешенным веществам, чел.

Количество отбросов в расчете на одного жителя, снимаемых с решеток с шириной прозоров 16 мм за год равно w ₀ = 8 л/(год чел)

Масса отбросов, снимаемых с решеток за сутки, равна:

, т, (33)

где ρ_отб – плотность снимаемых отбросов,кг/м³

Влажность отбросов принята равной 80% при плотности ρ_отб = 750 кг/м³.

В проекте может быть предусмотрено дробление отбросов с помощью дробилок молоткового типа марки Д-3 или Д-3а производительностью 0,3 – 1,0 т/ч. Работа дробилок периодическая. Дробленые отбросы смываются водой из технического водопровода в канал сточной воды перед решетками. Расход технической воды, подаваемой к дробилкам, принят из расчета 40 м³ на 1 т отбросов.

Песколовка

Песколовка запроектирована для выделения из сточных вод минеральных примесей. Пропускная способность горизонтальных песколовок с круговым движением воды, выполненных по типовому проекту 902-2-27 может составлять от 1400 до 64000 м³ в сутки. Количество песколовок должно быть не менее двух и все рабочие.

В проекте принята горизонтальная песколовка с круговым движением воды.

Площадь живого сечения отстойного желоба песколовки равна:

, , (34)

где q _{макс. сек} - максимальная подача ГКНС, м³/с;

V_п – максимальная скорость движения воды в отстойном желобе песколовки, м/с;

n _п – количество песколовок, шт.

В проекте принято: V_п= 0,3 м/с; n_п = 0шт в соответствии с требованиями, изложенными в [4].

Длина отстойного желоба песколовки равна:

, м, (35)

где К _s – коэффициент, учитывающий влияние турбулентности и других факторов на работу горизонтальной песколовки; Значение коэффициента К _s принимается в зависимости от гидравлической крупности песка в соответствии с данными таблицы 3.2 [4]

Н_п - глубина проточной части желоба песколовки, м; Принимается от 0,5 – 2.0 м в соответствии с данными таблицы 3.1 [4]

U _о - гидравлическая крупность песка расчетного диаметра, мм/с.

В проекте принято:

- К _s = 0,0;

- глубина проточной части желоба песколовки Н_п = 0,0 м

- гидравлическая крупность песка U _о = 00,0 мм/с при диаметре частиц песка 0,00 мм;

Ширина отстойного желоба песколовки равна:

, м (36)

Рассчитанная ширина отстойного желоба В_п округляется до ближайшего типового значения, представленного в таблице 5 Приложения [4].

Диаметр осевой окружности отстойного желоба песколовки равен:

, м, (37)

где π - число Пифагора.

Наружный диаметр песколовки равен:

, м (38)

Рассчитанный наружный диаметр песколовки D _п.нар. округляется до ближайшего типового значения, представленного в таблице 5 Приложения [4].

Наружный диаметр горизонтальных песколовок с круговым движением воды, выполняемых по ТП 902-2-27 может составлять 4 и 6 м.

В проекте принят = 0 м

Скорость прохождения воды в отстойном желобе рассчитанной песколовки при подаче воды от ГКНС равна:

, (39)

Количество задерживаемого за сутки осадка в каждой песколовке равно:

, , (40)

где w _п - количество песка в расчете на одного жителя, задерживаемого в горизонтальной песколовке за сутки; Принимается по данным таблицы 3.1 [4].

n _п – принятое количество песколовок, шт

w _п = 0,02 л/сут чел

Объем конической части песколовки равен:

, , (41)

где - высота конической части песколовки, м;

- наружный радиус цилиндрической части песколовки, м;

- внутренний радиус нижнего основания усеченного конуса песколовки, м

, м (42)

, м, (43)

где - диаметр нижнего основания усеченного конуса, м (Принимается равным м)

Угол заложения стенки конической части песколовки принят равным 60⁰. Таким образом:

, (44)

где - высота конической части песколовки, м;

- проекция наклонной стенки конической части песколовки на горизонтальную плоскость, м

откуда:

, м (45)

, м, (46)

По результатам расчетов проверяется условие:

Интервал времени между выгрузками осадка из песколовки должен быть не более двух суток

Назначается периодичность удаления осадка из песколовок.

5.5 Песковая площадка

Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, предусмотрены песковые площадки с дренажем на искусственном основании.

Суммарная полезная площадь песковых площадок равна:

, , (47)

где n _г.н - годовая нагрузка на песковую площадку, . Принимается не более 3,0 м³/м² год

В проекте принято n _г.н = 0,0 м³/м² год

Площадь одной площадки равна:

, , (48)

где - принятое количество песковых площадок, шт

Одна секция песковой площадки имеет размеры в плане: 00,0 x 00,0 м .

Первичный радиальный отстойник

Расчетное значение гидравлической крупности органических частиц, задерживаемых в отстойнике, определена по формуле:

, , (49)

где Н _set – глубина проточной части отстойника, м. Принимается по таблице 4.3 [4];

t_set – продолжительность отстаивания в слое h ₁ = 500 мм в зависимости от концентрации взвешенных веществ, c. Принимается по таблице 4.2 [4];

– коэффициент использования проточной части отстойника. Принимается по таблице 4.3 [4];

h ₁ - высота слоя жидкости в цилиндре, м, равная 0,5 м;

n ₂ – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения. Для городских сточных вод принимается по рисунку 4.14 [4] в зависимости от принятого эффекта отстаивания и концентрации взвешенных веществ.

H_set = 0,00 м; t_set = 0000 с; K_set = 0,00 ; n₂= 0,0

Диаметр радиального отстойника равен:

, м, (50)

где q – подача сточных вод от ГКНС, м³/с;

n _o – принятое количество отстойников, шт;

U _o – гидравлическая крупность, мм/с;

V_tb – скорость турбулентной составляющей, мм/с, принимаемая по таблице 4.4 [4].

Принимаем скорость рабочего потока v_w равной 5 мм/с, тогда скорость турбулентной составляющейсогласноданных таблицы 4.4 [4]будет равна V_tb = 0,0 мм/с