Расчёт распределительных сетей завода
Расчёт распределительных сетей выполняется с целью определения сечений жил кабелей при известных токах нагрузки в нормальном и аварийном режимах. Сечение каждой линии принято выбирать в соответствии со следующими условиями: По номинальному напряжению:
UН КАБ>=UН СЕТИ, (5.1).
По нагреву расчётным током:
IДЛ. ДОП. >IРАБ.1, (5.2). где IРАБ.1=IРАБ/КП, (5.3).
КП-корректирующий коэффициент,
КП=К1·К2, (5.4).
К1 - поправочный коэффициент на температуру окружающей среды [5, т.7.32] ; К2 - поправочный коэффициент на число кабелей проложенных рядом (К2=1, если кабель один). В случае если кабели взаимно резервируют друг друга, то:
IДЛ. ДОП. >2·IРАБ.1, (5.5).
По экономической плотности тока, исходя из расчётного тока и продолжительности использования максимума нагрузок:
SЭК=IР/jЭК, (5.6).
По термической устойчивости кабеля. Производится путём определения наименьшего термически устойчивого сечения:
(5.7).
где IПО-установившийся ток трёхфазного КЗ; C=98-для кабелей с алюминиевыми жилами; tОТК-время срабатывания защиты; ТА-постоянная времени цепи КЗ. При определении сечения магистрали сначала рассчитывается головной участок, затем кабели между трансформаторными подстанциями. По наибольшему сечению принимается сечение магистрали. Расчёты по определению сечений кабелей сведены в таблицу 5.5.2.1 Принимается марка кабеля ААБл, способ прокладки-в траншее. Таблица 5.5.2.1 Результаты расчёта распределительных сетей завода.
Нагрузка | Принятое Сечение, мм2. | IДОП, А. | ||||||||||||
SР, кВА. | IР, А. | IАВ, А. | ||||||||||||
Магистраль 1: ГПП-КТП 7 КТП 7-КТП 1 КТП 1-КТП 2 | 2256.2 728.08 364.04 | 75.21 24.27 12.13 | 150.42 48.54 24.26 | 3x35 | 150 | |||||||||
Магистраль 2: ГПП-КТП 14 КТП 14-КТП 13 КТП 13-КТП 12 | 2468.9 1490.9 611 | 82.3 49.7 20.4 | 164.6 99.4 40.8 | 3x50 | 180 | |||||||||
Магистраль 3: ГПП-КТП 15 КТП 15-КТП 6 | 1386 981 | 46.2 32.7 | 92.4 65.4 | 3x16 | 95 | |||||||||
Магистраль 4: ГПП-КТП 18 КТП 18-КТП 17 КТП 17-КТП 16 | 1213.9 803.9 395.3 | 40.5 26.8 13.2 | 81 53.6 26.4 | 3x16 | 95 | |||||||||
Магистраль 5: ГПП-КТП 19 КТП 19-КТП 20 КТП 20-КТП 21 | 8736.8 5456.8 2678.4 | 291.2 181.9 89.3 | 582.4 363.8 178.6 | 2х (3x95) | 2x310 | |||||||||
Магистраль 6: ГПП-КТП 24 КТП 24-КТП 23 КТП 23-КТП 22 | 3026.6 1155.4 727.4 | 100.9 38.5 24.25 | 201.8 77 48.5 | 3x70 | 215 | |||||||||
Магистраль 7: ГПП-КТП 25 | 791.2 | 26.4 | 52.8 | 3x16 | 95 | |||||||||
Магистраль 8: ГПП-РП РП - КТП 11 РП-КТП 10 КТП 10 - КТП 9 КТП 9-КТП 8 РП - АД | 7587.75 964.05 4733.7 3163.9 1569.8 472.5 | 252.9 32.1 157.8 105.5 52.3 15.75 | 505.8 64.2 315.6 211 104.6 31.5 | 2x (3x95) | 2x265 |
Выбор кабелей на напряжение 0.4 кВ сведён в таблицу 5.5.2.2
Таблица 5.5.2.2
Результаты выбора кабелей на напряжение 0.4 кВ.
Наименование Линии. |
Нагрузка | Принятое Сечение, мм2. | IДОП, А. | ||
SР, кВА. | IР, А. | IАВ, А. | |||
КТП 11-ШРС 1 КТП 11-ШРС 2 КТП 11-ШРС 3 КТП 11-ШРС 4 | 56.25 146.45 146.45 150.36 | 82.72 215.4 215.4 221.1 | 165.44 430.75 430.75 442.2 | 3x70 2х (3х95) 2х (3х95) 2х (3х95) | 190 2х235 2х235 2х235 |
КТП 11-ШРС 5 КТП 11-ШРС 6 КТП 22-ШРС 7 КТП 25-ШРС 8 | 199.95 199.95 135.88 75 | 294 294 199.8 110.3 | 588.08 588.08 399.6 220.6 | 2х (3х150) 2х (3х150) 2х (3х95) 3х95 | 2х310 2х310 2х235 235 |
Для расчёта кабелей на термическую стойкость необходимо знать I (3) КЗ на шинах 10 кВ ГПП, а также I (3) КЗ на высоком напряжении ГПП. Расчёт ведётся в о. е. Расчётная схема приведена на рис.5.2.1
Принимаем Sб=100 МВА, U*C=1, Х*С=0.
ХВЛ=0.538·25*100/1152=0.102.
ХТР=0.105·100/25=0.42.
Для трансформаторов относительное сопротивление Х* соответствует UКЗ в о. е., т.е.:
U*К=0.01·UК%, (5.8).
U*К=0.105.
Для т. К-1:
Iб=Sб/√3·Uб, (5.9).
Iб=100/1.73*10.5=5.51 кА.
IК, С= Iб/ХΣ, (5.10).
ХΣ = ХВЛ+ ХТР, (5.11).
ХЛ РП=0.0292·100/102=0.029.
ХЛ Д=0.0015.
Если к месту КЗ подключён АД, то нужно учитывать их влияние. Действующее значение периодической составляющей тока трёхфазного КЗ можно определить по формуле:
IК ДВ=0.9·IН ДВ/Х*Д, (5.12).
где 0.9-расчётная относительная ЭДС АД,
Х* Д-относительное сверхпереходное индуктивное сопротивление АД,
IН ДВ-номинальный ток одновременно работающих двигателей.
IН ДВ=N·РН ДВ/√3·UН ДВ·cos (φ) · (ŋ/100%), (5.13).
Где N-количество одновременно работающих двигателей.
В среднем можно принять Х* Д=0.2, тогда:
IК ДВ=0.9· IН ДВ/0.2=4.5· IН ДВ, (5.14).
Апериодическая составляющая IКЗ от АД не учитывается вследствие её быстрого затухания.
Суммарное значение ударного тока КЗ с учётом АД определяется по формуле:
iУД=√2· (КУД·IК+4.5· IН ДВ), (5.15).
IК ДВ=0.801 кА.
I (3) К-1= (Iб/ (ХВЛ+ ХТР)) + (IК ДВ/ ( (ХЛ ДВ/4) +ХЛ РП), (5.16).
I (3) К-1=23.176 кА.
SMIN= (1/98) ·23176·√0.75=204.1 мм2.
Т. к. влияние тока КЗ от АД учитывается только на том напряжении, на котором установлены АД, то для точки К-2 IК ДВ не учитывается.
Iб=0.502 кА.
I (3) К-2=4.922 кА.
Выбор основного оборудования ГПП
В настоящее время широко применяются комплектные трансформаторные подстанции. Их применение позволяет:
получить большой экономический эффект;
повысить надёжность работы энергоустановок;
сократить сроки монтажа;
повысить индустриализацию строительства подстанции;
сократить территорию, занимаемую подстанцией;
уменьшить общую стоимость сооружения подстанции.
В проекте ГПП выполняется в виде КТП блочного типа КТПБ (М) - 110/10.
Применение комплектного распределительного устройства наружной установки и шкафов для размещения аппаратуры защиты автоматики и сигнализации исключает необходимость строительства зданий, что резко сокращает объём строительных работ. КТП - 110 рассчитано на работу в условиях от - 400С до +400С.
2020-02-03 | 227 | Обсуждений (0) |
5.00
из
|
Обсуждение в статье: Расчёт распределительных сетей завода |
Обсуждений еще не было, будьте первым... ↓↓↓ |
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку...
Система поиска информации
Мобильная версия сайта
Удобная навигация
Нет шокирующей рекламы