Расчет и подбор конденсатора

Тепловая нагрузка на конденсатор с учетом потерь в процессе сжатия (действия нагрузок) , кВт:

 

=,                      (35)

где - холодопроизводительность выбранного компрессора в расчетном режиме, кВт;

 - индикаторная мощность компрессора, кВт.

 

=  кВт

 

Подбор конденсатора осуществляется по площади его теплообменной поверхности , :

,                        (36)

 

где  – удельная тепловая нагрузок на конденсатор (плотность теплового потока), Вт/ .

 

 

При расчете учитываем, что у испарительных конденсаторов есть секция предварительного охлаждения, где пары аммиака охлаждаются воздухом без орошения поверхности теплообмена водой. Подбор конденсатора осуществляем по площади основной секции , , через которую отводятся около 90 92% теплоты. Поэтому должна быть уменьшена на 8 10%.

 

,                    (37)

 

Конденсатор выбираем с запасом по площади теплообменной поверхности 10 20%.

 

 

2.7. Расчет и подбор камерного оборудования

Расчет камерного оборудования заключается в определении их площади теплообменной поверхности.

Площадь теплообменной поверхности камерного оборудования F,  , определяется по формуле:

_,                       (38)

 

где - суммарная нагрузка на камерное оборудование, определенная расчетом теплопритоков в расчетную камеру, Вт;

   - коэффициент теплопередачи камерного оборудования, Вт/( К);

   - расчетная разность температур между температурой воздуха в камере и температурой кипения аммиака , ˚С – равна 10˚С=283,15К.

Рекомендуемые значения коэффициента теплопередачи аммиачных оредбенных батарей:

Для камерного охлаждения:

- для потолочных однорядных четырехтрубных батарей – 6,0 Вт/( К);

- для пристенных однорядных четырехтрубных батарей – 4,7 Вт/( К).

 

Площадь теплообменной поверхности потолочных батарей равна:

 

 

 

Площадь теплообменной поверхности пристенных батарей равна:

 

 

 

По площади теплопередающей поверхности компонуем батареи из стандартных секций.

Потолочные змеевиковые батареи состоят из секции типа СЗГ и секции типа СЗХ с площадью охлаждающей поверхности 11,7 , при шаге ребер 30 мм и двух средних секций СС с площадью охлаждающей поверхности 55,3  при шаге ребер 20 мм, установленных между ними.

Пристенные змеевиковые батареи состоят из двух секций типа СЗГ с площадью охлаждающей поверхности 11,7  и 16,9 , при шаге ребер 30 мм и 20 мм соответственно,  двух секций типа СЗХ с площадью охлаждающей поверхности 11,7  и 16,9  шаге ребер 30 мм и 20 мм соответственно и двух секций СС с площадью охлаждающей поверхности 55,3  при шаге ребер 20 мм, установленных между ними.

 

Находим количество батарей n, шт, по формуле:

 

,            (39)

 

где F – расчетное значение площади теплообменной поверхности, ;

   - площадь теплообменной поверхности одной батареи, .

 

Потолочных батарей:

 

 шт

Пристенных батарей:

 

 шт

 

 

Используемая литература

 

1. Общие требования и правила оформления текстовых документов УО МГУП Могилев СТП 15-06-2004;

 

2. «Холодильная техника» методические указания к контрольной работе для студентов специализации 1-49 01 02 «Технология хранения и переработки животного сырья» специализаций 1-49 01 02 01 «Технология мяса и мясных продуктов» 1-49 01 02 02 «Технология молоко и молочных продуктов», составители ст. преп. Носикова В.В., УО МГУП Могилев 2009г;

 

3. Б.К. Явнель. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Агропромиздат, 1989. – 223 с.

 

4. Ю.Д. Румянцев, В.С. Калюнов. Холодильная техника: Учеб. для вузов. – СПб.: Изд-во «Профессия», 2003. – 360 с.

 

27.12.2010

Работа над ошибками

 

 

Рисунок 4 – План расчетной камеры № 2 и камер №1, №3, коридор

 

Температура в соседних помещениях: камера №1 - = 0˚С;

камера №3 - = 0˚С.

 

Производим расчет площади поверхности ограждения по формуле:

 

,                      (6*)

где - высота помещения, м;

  a(в) – ширина или длина камеры и определяем их между осями

            соответствующих колонн, м.

 

Площадь поверхности наружной северной стены:

Площадь поверхности внутренней стороны с коридором:

Площадь поверхности внутренней перегородки с камерой №1:

Площадь поверхности внутренней перегородки с камерой №3:

Площадь поверхности пола:

Площадь поверхности покрытия:

 

 

Рассчитываем разность температур:

- для наружных стен по формуле (7):

˚С

- для покрытия по формуле (7):

˚С

- для перегородки отделяющей камеру от камеры №1 по формуле (8):

˚С

- для перегородки отделяющей камеру от камеры №3 по формуле (8):

˚С

- для коридора, имеющего выход наружу по формуле (9):

=18,9˚С

 

Поскольку = 2˚С, то теплопритоком через пол можно пренебречь.

 

Т.к. при проектировании холодильников оптимальная толщина теплоизоляционного слоя ограждений определяется, исходя из нормативного значения коэффициента теплопередачи , то при расчете теплопритоков можно принять  =  (приложение Б, В, Г).

Рассчитываем теплоприток наружной северной стены:

Согласно (2, стр 30, прил Б) при температуре воздуха в камере = 2˚С и среднегодовой температуре в районе строительства в г. Могилеве = 5,4˚С, после поведения интерполяции, получаем -  Вт/( К). Расчетная разность температур =27˚С, избыточная разность температур наружной северной стены, вызванная действием солнечной радиации, для бетона побеленного известью, и географической широты 56 , равна ˚С (2, стр.34, прил. К).

Таким образом, рассчитываем теплоприток ,Вт, возникающий в результате наличия разности температур для наружной северной стены по формуле (4):

Вт

- для покрытия (для покрытия  Вт/( К)):

 

Вт

- для внутренней стены с коридором (для внутренних стен  Вт/( К)):

Вт

Теплоприток от солнечной радиации , Вт, для наружных стен находим по формуле (10):

Вт

-для покрытия:

Вт

 

Теплоприток через наружную и верхнюю стену в следствии разности температур будет равен по формуле (3):

Вт

В таблице 1 изображены исходные данные и результаты теплопритока  через покрытие, наружную и внутреннюю стены, перегородки и пол.

 

Таблица 1 - Сводная таблица расчета теплопритока через покрытие, наружную и внутреннюю стены, перегородки и пол

 

Ограж-дение	, Вт/ К	, , ˚С	, ˚С	∆t, ˚С	, ˚С	F,	, Вт	, Вт	, Вт
Покрытие	0,3682	27	2	27	17,7	72	716	470	1186
Наружная стена Северная	0,4406	27	2	27	0	42,216	502	0	502
Внутрен-няя стена с коридором	0,437	-	2	18,9	-	42,216	349	-	349