Дополнительные требования по проектированию жилых и общественных зданий и сооружений
Каркасные здания
14.1–14.3 и табл. 43 исключены. 14.4*. Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамных систем допускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии. Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 МПа (3500 кгс/см2). Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучести sy,min = Ryn и максимальном пределе текучести sy,max = Ryn + 100 МПа (1000 кгс/см2). Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганные или фрезерованные продольные кромки.
Висячие покрытия
14.5. Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди и высокопрочную проволоку. допускается применение проката. 14.6. Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположена непосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускается кровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, или подвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формы провисания нитей. 14.7. Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках. 14.8. Висячие покрытия следует рассчитывать на стабильность формы от временных нагрузок, в том числе от ветрового отсоса, которая должна обеспечивать герметичность принятой конструкции кровли. При этом следует проверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям – вдоль и поперек нитей. Необходимая стабильность достигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити за счет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальной стабилизирующей конструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей и кровельных плит в единую конструкцию. 14.9. Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию, возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометрии покрытия. В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено на усилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити. 14.10. Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия. 14.11. Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следует принимать в соответствии с разд. 16. Для стабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы gc = 1. 14.12. Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, как правило, шарнирными.
15*. Дополнительные требования по проектированию опор воздушных линий электропередачи, конструкций открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта
15.1*. Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытых распределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С390, С390К, С440, С590, С590К) и табл. 51, а. 15.2*. Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до 100 м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а для опор высотой более 100 м – как для конструкций, рассчитываемых на выносливость. 15.3. Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок II и III по ГОСТ 977–75*. 15.4*. При расчетах опор ВЛ и конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл. 44*, п. 15.14* и прил. 4* настоящих норм. Расчет на прочность элементов опор, за исключением расчета сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, по п. 5.2 не допускается.
Таблица 44*
15.5. При определении приведенной гибкости по табл. 7 наибольшую гибкость всего стержня l следует вычислять по формулам: для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам l = 2l/b; (149) для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам l = 2,5l/b; (150) для свободностоящей стойки пирамидальной формы (рис. 9)* l = 2m1 l/bi. (151) Обозначения, принятые в формулах (149) – (151): m1 =1,25(bs /bi)2 – 2,75(bs /bi) + 3,5 – коэффициент для определения расчетной длины; l – геометрическая длина сквозного стержня; b – расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами; h – высота свободно стоящей стойки; bs и bi – расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани. 15.6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд. 5 настоящих норм. Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительной эксцентриситет m следует вычислять по формулам: при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней m = 3,48bM/(Nb); (152) при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней m = 3bM/(Nb), (153) где b – расстояние между осями поясов в плоскости грани; b – коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 – при сварных соединениях. 15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения согласно требованиям п. 5.27* настоящих норм значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2. 15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом усилия от изгибающего момента M, вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по формуле , (154) где Mq – изгибающий момент в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках; d = 1 – 0,1Nl2/(EJ); здесь J – момент инерции сечения стойки относительно оси, перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки; l – длина стойки; N – продольная сила в стойке; fq – прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках; f0 = l/750 – стрелка начального искривления стойки; b – коэффициент, принимаемый согласно п. 15.6. 15.9. Поперечную силу Q в сжато-изгибаемых и шарнирно-опертых стойках сквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле , (155) где Qmax – максимальная поперечная сила от внешней нагрузки. Остальные обозначения в формуле (155) приняты такими, как в формуле (154). 15.10*. Расчет на устойчивость сжатых стержней конструкций из одиночных уголков следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил. Допускается рассчитывать эти стержни как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты am и ad, принимаемые не менее 1.0. В пространственных болтовых конструкциях по рис. 9* (кроме рис. 9*,в и концевых опор) при центрировании в узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов am и ad определяются: для поясов с £ 3,5 (при > 3,5 следует принимать = 3,5) по формулам: при 0,55 £ c/b £ 0,66 и Nmd/Nm £ 0,7 ; (156)* при 0,4 £ c/b < 0,55 и Nmd/Nm £ (0,33c/b – 0,58 ; (156,а) для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60), примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам: при 0,55 £ c/b £ 0,66 и Nmd/Nm < 0,7 ad = 1,18 - 0,36c/b + (1,8c/b - 0,86)Nmd/Nm; (157)* ad = 1 – 0,04c/b + (0,36 – 0,41c/b)Nmd/Nm . (157, а) Для пространственных болтовых конструкций по рис. 9*, г, д, е в формулах (156, а) и (157, а) следует принимать 0,45 £ c/b < 0,55 В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рис. 9*, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при Nmd/Nm £ 0,7 значения коэффициентов am и ad принимаются: при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений am = ad = 1,0; при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса am = ad = 1 + 0,12Nmd/Nm. При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать am = ad = 1,0. Обозначения, принятые в формулах (156)* – (157, а) для определения am и ad: c – расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла; b – ширина полки уголка пояса; – условная гибкость пояса; Nm – продольная сила в панели пояса; Nmd – сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для Nm; при расчете пояса принимается большее из значений Nmd, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов – для узла, к которому примыкает раскос. 15.11*. Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей стойки не должна превышать 160. 15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в табл. 45.
Таблица 45
15.13. В стальных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмы следует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов. 15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок) кроме постоянно работающих на растяжении при толщине полки до 6 мм из сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 кгс/см2) расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (где d – диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте. При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условий работы gb соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65. В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2d. 15.15. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны располагаться, как правило, с двух сторон полки поясного уголка. 15.16. В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка. Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также количество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.
Популярное: Как распознать напряжение: Говоря о мышечном напряжении, мы в первую очередь имеем в виду мускулы, прикрепленные к костям ... ©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (703)
|
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку... Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |