МЕТОДИКА РАСЧеТА И ВЫБОРА ПОСАДОК С НАТЯГОМ

Саратовский государственный технический университет

 

 

М.Г. Бабенко

 

 

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА

Учебно-методическое пособие

по дисциплине «Метрология, стандартизация и сертификация»

для студентов специальностей 120100, 200500, 150200

всех форм обучения

 

 

Саратов 2006

 

Задача 1

Для заданных в табл. 1 приложения исходных данных рассчитать и выбрать посадку с зазором для подшипника скольжения. Построить схему расположения полей допусков выбранной посадки с указанием числовых значений размеров, отклонений, допусков и зазоров.

 

Задача 2

Для заданных в табл. 2 приложения исходных данных рассчитать и выбрать посадку с натягом для гладкого цилиндрического сопряжения. Построить схему расположения полей допусков выбранной посадки с указанием числовых значений размеров, отклонений, допусков и натягов.

Задача 3

Рассчитать предельные размеры рабочих калибров (скобы и пробки) для деталей, образующих выбранную в задаче 2 посадку с натягом; построить схему расположения полей допусков калибров с указанием числовых значений размеров и отклонений; вычертить рабочие чертежи калибров.

1. МЕТОДИКА РАСЧеТА И ВЫБОРА ПОСАДОК С ЗАЗОРОМ
В ПОДШИПНИКАХ СКОЛЬЖЕНИЯ

 

Выбор посадок в подшипниках скольжения основан на определении условий, обеспечивающих жидкостное трение между вращающейся цапфой и вкладышем подшипника (в подшипниках скольжения вал назван цапфой, втулка – вкладышем).

Расчет ведется из условий вращения вала в опорном подшипнике с постоянной скоростью при постоянном по величине и направлению давлении вала на опору. Наибольшее распространение получили гидродинамические подшипники, в которых смазочный материал увлекается вращающейся цапфой или вкладышем подшипника. В результате этого возникает гидродинамическое давление, превышающее нагрузку на опору и стремящееся расклинить поверхность цапфы и вкладыша. При этом вал отделяется от поверхности вкладыша и смещается по направлению вращения (рис. 1).

Когда вал находится в состоянии покоя, поверхность опорной цапфы соприкасается с вкладышем подшипника по нижней образующей, а по верхней имеется зазор: S = D - d. При определенной частоте вращения вала (остальные факторы постоянны) создается равновесие гидродинамического давления и сил, действующих на опору.

Положение вала в состоянии равновесия определяется абсолютным ℮ и относительным c = 2℮/S эксцентриситетами. Поверхности цапфы и вкладыша при этом разделены переменным зазором, равным h_min в месте их наибольшего сближения и h_max = S - h_min на диаметрально противоположной стороне. Наименьшая толщина масляного слоя h_min связана с относительным эксцентриситетом c зависимостью [1]:

. (1)

 

 

 

Рис. 1. Схема положения цапфы в состоянии покоя (штриховая линия)

и при установившемся режиме работы подшипника: О – центр вкладыша;
О₁ – центр цапфы в состоянии покоя; О'₁ – центр цапфы в режиме работы

 

Согласно гидродинамической теории смазки, несущая способность слоя в подшипнике (при его неразрывности) определяется следующим выражением [1]:

, (2)

где R – радиальная нагрузка, Н;

m – динамическая вязкость смазки, H·c/м²;

w – угловая скорость вращения вала, рад/с;

l – номинальная длина подшипника, м;

d – номинальный диаметр соединения, м;

y – относительный зазор, равный отношению ;

C_R – безразмерный коэффициент нагруженности подшипника.

 

Относительный зазор y определяется по эмпирической формуле:

, (3)

где V – окружная скорость вращения цапфы, м/с:

. (4)

Определив окружную скорость вращения цапфы V и подсчитав величины относительного зазора y и оптимального диаметрального S = D - d, выбирают посадку по стандартным таблицам предельных зазоров таким образом, чтобы величина среднего зазора выбранной посадки Sбыла наиболее близка к расчетной величине зазора S:

, (5)

где S_min, S_max – значения наибольшего и наименьшего зазоров выбранной посадки. Посадки рекомендуется назначать в системе отверстия. Посадки типа , дающие зазор, равный нулю, выбирать не следует.

Выбранная посадка проверяется на условие неразрывности масляного слоя:

h_min ≥ h_ж.т. ≥ К(Rz_D + Rz_d + h_g),

где h_ж.т. – слой смазки, достаточный для обеспечения жидкостного трения;

Rz_D, Rz_d – высота микронеровностей вкладыша и цапфы подшипника;

h_g – добавка, учитывающая отклонения нагрузки, скорости, температуры и других условий работы (в общем случае, когда неизвестны конкретные условия работы подшипника, h_g принимают равным 2 мкм);

К – коэффициент запаса надежности по толщине масляного слоя (принимается ³ 2).

Для определения h_min нужно найти значение относительного эксцентриситета c, который определяется по найденному значению C_R и отношению с помощью табл. 1.

Из (2) имеем:

Следует стремиться, чтобы значение относительного эксцентриситета c ³ 0,3, так как в противном случае могут возникнуть самовозмущающиеся колебания вала. Если c < 0,3, то следует внести изменения в значения исходных данных.

Определив c, находят наименьшую величину масляного слоя выбранной посадки:

где S– среднее значение выбранной посадки.

В заключение находится величина действительного коэффициента запаса надежности:

Посадка обеспечивает жидкостное трение, если K_q > 2.

 

 

Таблица 1

Коэффициент нагруженности C_R для подшипников с углом охвата 180° [3]

 

Относительный эксцентриситет c	Коэффициент нагруженности CR при l/d
0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,5	2,0
0,3	0,089	0,133	0,182	0,234	0,287	0,339	0,391	0,440	0,487	0,529	0,610	0,673
0,4	0,141	0,209	0,283	0,361	0,439	0,515	0,589	0,658	0,723	0,784	0,891	1,091
0,5	0,216	0,317	0,427	0,538	0,647	0,754	0,853	0,974	1,033	1,111	1,248	1,483
0,6	0,339	0,493	0,655	0,816	0,972	1,118	1,253	1,377	1,489	1,590	1,760	2,070
0,65	0,431	0,622	0,819	1,014	1,199	1,371	1,528	1,689	1,796	1,912	2,099	2,446
0,7	0,573	0,819	1,070	1,312	1,538	1,745	1,929	2,097	2,247	2,379	2,600	2,981
0,75	0,776	1,098	1,418	1,720	1,965	2,248	2,469	2,664	2,838	2,990	3,242	3,671
0,8	1,079	1,572	2,001	2,399	2,754	3,067	3,372	3,580	3,787	3,968	4,266	4,778
0,85	1,775	2,428	3,036	3,580	4,053	4,459	4,808	5,106	5,364	5,586	5,947	6,545
0,9	3,195	4,261	5,214	6,029	6,721	7,294	7,772	8,186	8,533	8,831	9,305	10,091
0,925	5,055	6,615	7,956	9,072	9,992	11,753	11,880	11,910	12,350	12,730	13,340	14,340
0,95	8,393	10,706	12,640	14,140	15,370	16,370	17,180	17,860	18,430	18,910	19,680	20,970
0,975	21,000	25,620	29,170	31,880	33,990	35,660	37,000	38,120	39,040	39,510	41,070	43,110
0,99	65,26	75,86	83,21	88,90	92,89	96,35	98,95	101,200	102,900	104,400	106,800	110,800

 

Примечание. Промежуточные значения получать интерполяцией табличных значений.

Для выбранной посадки приводится схема расположения полей допусков с указанием предельных размеров и отклонений отверстия и вала, минимального, максимального и среднего зазоров, допусков отверстия, вала и допусков посадки.

МЕТОДИКА РАСЧеТА И ВЫБОРА ПОСАДОК С НАТЯГОМ

 

Посадки с натягом предназначены для получения неподвижных неразъемных соединений с целью передачи заданного крутящего момента М_кр или осевого усилия R_oc; относительная неподвижность деталей обеспечивается при этом силами сцепления (трения), возникающими на контактирующих поверхностях вследствие их деформации, создаваемой натягом при сборке.

Выбранная посадка с натягом должна удовлетворять двум требованиям.

1. При минимальном натяге посадка с натягом должна обеспечивать неподвижность соединения, то есть должно отсутствовать относительное смещение деталей под действием заданной нагрузки.

2. При максимальном натяге посадка с натягом должна обеспечивать прочность соединяемых деталей; напряжения на поверхностях сопряженных деталей не должны превышать допустимых значений.

Эти два требования положены в основу расчета и выбора посадок с натягом, поэтому рассчитываются значения допустимых натягов и .

Посадка с натягом будет выполнять свое служебное назначение, передавать заданный крутящий момент или сдвигающее усилие, если момент от действия внешних сил будет меньше или равен моменту от сил упругости, возникающих вследствие натяга и создающих на поверхности деталей давление Р (рис. 3):

М_кр £ М_тр; R_oc £ R_тр.

Момент трения

, (6)

где р – удельное давление на поверхности соединения, Па;

d – диаметр соединения, м;

l – длина соединения, м;

f – коэффициент трения при установившемся процессе. Значение f выбирается в пределах 0,08...0,25 в зависимости от вида материала, состояния трущихся поверхностей и способа запрессовки. В соединении, полученном сборкой под прессом, f = 0,08.

Из условия М_кр = М_тр определяют величину требуемого минимального удельного давления Р_min , при котором соединение передает заданный крутящий момент [3]:

(7)

 

 

Рис. 3. Расчетная схема неподвижного соединения:

d(D) – номинальный диаметр соединения, м; d₁ – внутренний диаметр полого вала, м; D₂ – наружный диаметр втулки, м; 1 – длина соединения, м;

М_кр – передаваемый крутящий момент

 

Величина необходимого минимального натяга, м, в результате которого на поверхности сопряжения возникает требуемое удельное давление Р_min, определяется по формуле [3]:

, (8)

где P_min – наименьшее допустимое удельное давление, Па;

d – номинальный диаметр сопряжения, м;

E_d, E_D – модули упругости материалов соединяемых деталей;

C_d, C_D – коэффициенты, рассчитываемые по формулам (коэффициенты Ляме) в [3]:

(9)

где d₁ – внутренний диаметр полого вала, м;

D₂ – наружный диаметр обхватывающей детали, м;

m_D, m_d – коэффициенты Пуассона для материала охватывающей и охватываемой деталей (значения Е и m даны в табл. 2).

Формула (8) не учитывает отклонений от идеального условия работы соединения, поэтому определяется величина допустимого минимального натяга N_min с учетом ряда поправок [3]:

, (10)

где n_t – поправка, учитывающая отличие рабочих температур деталей от температуры при сборке, а также различие коэффициентов линейного расширения материалов деталей;

n_n – поправка, компенсирующая уменьшение натяга при повторных запрессовках;

n_ш – поправка, учитывающая смятие микронеровностей контактирующих при сборке поверхностей;

n_u – поправка, учитывающая ослабление натяга под действием центробежных сил.

Коэффициент ν_yд, зависящий от отношения l/d и , выбирается по графику (рис. 4).

	νyд

 

Рис. 4. График выбора коэффициента

 

В заданиях к курсовой работе температурные условия сборки и работы соединения при эксплуатации приняты идентичными, поэтому поправка n_t не учитывается. Поправку n_ц для стальных деталей диаметром до 500 м, вращающихся со скоростью 30 м/с, также можно не принимать во внимание. Поправку n_n не учитывать, так как в заданиях не предусматривается повторная запрессовка соединения. В формулу для определения N_min следует внести лишь поправку n_ш, учитывающую частичное смятие микронеровностей (примерно 60% их высоты) деталей, образующих сопряжение:

,

где Rz_D и Rz_d – высота микронеровностей отверстия и вала.

Тогда допустимый минимальный натяг будет определяться:

. (11)

Для определения допустимого натяга N_mах нужно найти наибольшее удельное давление на поверхностях сопряженных деталей.

На основании теории наибольших касательных напряжений максимальное допустимое удельное давление P_mах, при котором отсутствуют пластические деформации на сопрягаемых поверхностях деталей, определяется по формулам:

(12)

где s_TD, s_Td – пределы текучести материалов отверстия и вала (табл. 2).

 

Таблица 2

Значения модулей продольной упругости E, пределов текучести s_T,

коэффициента Пуассона m [4]

 

Материал	Модуль продольной упругости Е	Предел текучести sT, Па	Коэффициент Пуассона m
Сталь 20	(2,0...2,1) ×1011	(25-30) ×107	0,24...0,28
Сталь 25	— # —	(28-35) ×107	— # —
Сталь 30	— # —	(30-35) ×107	— # —
Сталь 35	— # —	(32-38) ×107	— # —
Сталь 40	— # —	(34-40) ×107	— # —
Сталь 45	— # —	(36-45) ×107	— # —
Сталь легированная	2,1 10	(30-130) ×107	0,25...0,30
Чугун ВЧ 35	(0,8...1,5) ×1011	22×107	0,23... 0,27
Чугун ВЧ 40	(0,8...1,5) ×1011	25×107	0,23... 0,27
Чугун ВЧ 45	(1,2...1,6) × 1011	31×07	— # —
Чугун ВЧ 60	— # —	37×107	— # —
БрОФ-10-1 (литье в кокиль)	(0,75...1,24) × 1011	19,6×107	0,32...0,35
БрАЖ-9-4	(1,05...1,2) × 1011	— # —	0,32...0,35
Латунь Лц40Мц1,5	1,1 ×1011	22 ×107	0,36

 

За величину P_max при расчете N_mах принимается наименьшее из двух значений P_D и P_d . Тогда

. (13)

При определении максимального допустимого натяга, помимо поправки n_ш, следует учесть также и коэффициент n_уд, учитывающий увеличение удельного давления у торцов охватывающей детали при отношении <1. При ³ 1 можно принять, что n_уд =1.

Тогда будем иметь:

. (14)

По таблицам предельных натягов по найденным значениям N_min и N_max выбирается такая посадка с натягом, которая удовлетворяла бы следующим условиям:

,

где и – наименьшее и наибольшее значения натягов выбранной посадки.

Для определения усилия запрессовки подсчитывают величину наибольшего удельного давления на поверхности сопряжения в случае получения максимального натяга, Па:

. (15)

Усилие, необходимое для запрессовки, Н,

, (16)

где f_n – коэффициент при запрессовке:

.

 

Приложение

Таблица 1

	Исходные данные к задаче 1
Номер ва-рианта	Номинальный диаметр d, м	Дли-на соп-ряжения L, м	L/d	Угло-вая ско-рость вращения w, рад/с	Нагруз-ка на опоре R, Н	Марка масла	Шероховатость
Цапфа (вал), мкм	Вкладыш (отверстие), мкм
m50, нс/м2
Rzd	RzD
	0,048	0,062	1,3			Т22/0,019	1,6	3,2
	0,1	0,12	1,2			Т22/0,019	4,0	1,6
	0,08	0,12	1,5			Т46/0,04	2,5	1,6
	0,15	0,18	1,2			Т22/0,019	4,0	1,6
	0,15	0,18	1,2			И-30А/0,027	2,5	1,3
	0,12	0,12				Т46/0,04	4,0	1,6
	0,18	0,27	1,5			Т22/0,019	10,0	10,0
	0,16	0,19	1,2			И-50А/0,045	10,0	6,3
	0,09	0,1	1,1			Т57/0,05	3,2	2,5
	0,11	0,11				И-30А/0,027	6,3	3,2
	0,17	0,17				Т22/0,019	10,0	10,0
	0,01	0,015	1,5			Т22/0,019	0,4	0,5
	0,012	0,018	1,5			Т22/0,019	0,5	0,8
	0,016	0,024	1,5			Т22/0,019	0,8	0,3
	0,016	0,027	1,5			Т22/0,019	0,8	1,3
	0,02	0,03	1,5			Т22/0,019	0,8	1,3
	0,04	0,06	1,5			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,045	0,054	1,2			И-30А/0,027	3,2	6,3
	0,05	0,075	1,5			И-30А/0,027	3,2	6,3
	0,06	0,09	1,5			И-30А/0,027	3,2	6,3
	0,063	0,095	1,5			И-30А/0,027	3,2	6,3
	0,032	0,048	1,5			Т22/0,019	1,6	3,2
	0,04	0,06	1,5			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,05	0,065	1,3			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,048	0,062	1,3			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,05	0,07	1,5			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,042	0,063	1,5			Т22/0,019	1,6	3,2
	0,056	0,073	1,3			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,056	0,073	1,3			И-30А/0,027	1,6	3,2
	0,042	0,063	1,5			Т22/0,019	1,6	3,2

 

Таблица 2 Исходные данные к задаче 2
№ ва-ри-анта	Номи-нальный диаметр сопряжения D, м	Внут-ренний диаметр вала d1, м	Наружный диаметр втулки D2, м	Длина сопряжения l, м	Крутящий момент, Мкр, нм	Вал	Отверстие
Материал	Ed, Па	sТd, Па	md	Rzd	Материал	ED, Па	sТD Па	mD	RzD
	0,090	0,06	0,15	0,06		Ст 45	2·1011	35,5·107	0,3	3,2	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	1,6
	0,080	0,04	0,1	0,06		Ст 45	2·1011	35,5·107	0,3		Сч 28	1·1011	28·107	0,25	6,3
	0,120	0,06	0,16	0,08		Ст 45	2·1011	35,5·107	0,3		Сч 12	1·1011	12·107	0,25
	0,240	0,12	0,26	0,05		Ст 30	2·1011	29,4·107	0,3		Сч 28	1·1011	28·107	0,25
	0,100	0,05	0,15	0,1		Ст 40	2·1011	30·107	0,3	6,3	Сч 28	1·1011	28·107	0,25	3,2
	0,110	0,05	0,16	0,06		Ст 45	2·1011	35,5·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	3,2
	0,200	0,1	0,25	0,05		Ст 30	2·1011	29,4·107	0,3		Сч 18	1·1011	18·107	0,25
	0,150	0,075	0,2	0,05		Ст 30	2·1011	29,4·107	0,3		Сч 12	1·1011	12·107	0,25	6,3
	0,060	0,03	0,12	0,05		Ст 45	2·1011	35,5·107	0,3	6,3	Сч 28	1·1011	28·107	0,25	3,2
	0,160	0,08	0,21	0,07		Ст 45	2·1011	27,4·107	0,3		Сч 18	1·1011	18·107	0,25
	0,180	0,01	0,40	0,015		Ст 25	2·1011	27,4·107	0,3	1,6	АЖ 9-4	0,9·1011	27,4·107	0,35	3,2
	0,020	0,012	0,042	0,018		Ст 30	2·1011	31,4·107	0,3	1,6	АЖ 9-4	0,9·1011	27,4·107	0,35	3,2
	0,024	0,016	0,046	0,024		Ст 35	2·1011	33,3·107	0,3	1,6	АЖ 9-4	0,9·1011	27,4·107	0,35	3,2
	0,026	0,016	0,048	0,027		Ст 40	2·1011	35,3·107	0,3	3,2	АЖ 9-4	0,9·1011	27,4·107	0,35	6,3
	0,030	0,02	0,052	0,03		Ст 45	2·1011	26·107	0,3	3,2	АЖ 9-4	0,9·1011	27,4·107	0,35	6,3
	0,080		0,12	0,06		Ст 20	2·1011	26·107	0,3	2,5	Ст 20	2·1011	20·107	0,3	3,2
	0,100		0,18	0,08		Ст 20	2·1011	29,4·107	0,3	3,2	Ст 20	2·1011	29,4·107	0,3	6,3
	0,120		0,16	0,1		Ст 30	2·1011	31,4·107	0,3	3,2	Ст 30	2·1011	31,4·107	0,3	6,3
	0,160		0,2	0,12		Ст 35	2·1011	33,3·107	0,3	3,2	Ст 35	2·1011	33,4·107	0,3	6,3
	0,180		0,22	0,15		Ст 40	2·1011	18·107	0,3	6,3	Ст 40	2·1011	36,4·107	0,3
	0,250	0,21	0,29	0,045		Ст 18	1·1011	36,3·107	0,25	6,3	Ст 45	2·1011	26,4·107	0,3	6,3
	0,320	0,26	0,38	0,06		Ст 45	2·1011	36,3·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,360	0,3	0,42	0,07		Ст 45	2·1011	27,4·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,320	0,26	0,38	0,067		Ст 45	2·1011	36,3·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,350	0,28	0,41	0,075		Ст 45	2·1011	36,4·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	8·107	0,25	6,3
	0,300	0,25	0,35	0,06		Ст 45	2·1011	35,4·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,360	0,3	0,42	0,055		Ст 45	2·1011	36,4·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,350	0,28	0,41	0,45		Ст 45	2·1011	36,5·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,280	0,22	0,33	0,082		Ст 45	2·1011	36,3·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3
	0,300	0,25	0,35	0,045		Ст 45	2·1011	36,2·107	0,3	6,3	Сч 18	1·1011	18·107	0,25	6,3

 

ЛИТЕРАТУРА

 

Основная

1. Белкин И.М. Допуски и посадки / И.М. Белкин. М.: Машиностроение, 1992.

2. Болдин А.А. Основы взаимозаменяемости и стандартизации в машиностроении / А.А. Болдин. М.: Машиностроение, 1984.

3. Дунин-Барковский И.В. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения / И.В. Дунин-Барковский. М.: Изд-во стандартов, 1987.

4. Допуски и посадки: справочник: в 2 ч. / под ред. В.Д. Мягкова. Л.: Машиностроение, 1979, 1983.

5. Единая система допусков и посадок СЭВ в машиностроении: справочник: в 2 т. М.: Изд-во стандартов, 1989.

6. Марков Н.Н. Нормирование точности в машиностроении / Н.Н. Марков. М.: Станкин, 1993.

7. Палей М.А. Допуски и посадки: справочник: в 2 ч. / М.А. Палей, А.Б. Романов, В.А. Брагинский. Л.: Политехника, 1991. Ч. 1.

8. Якушев А.И. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения: учебник для вузов / А.И. Якушев. М.: Машиностроение, 1986, 1987.

9. Перель Л.Я. Подшипники качения: справочник / Л.Я. Перель. М.: Машиностроение, 1983.

10. Нормирование точности: программа и методические указания / сост.: И.И. Бочкарева, В.И. Солодкова. Саратов: Сарат. гос. техн. ун-т, 2002.

11. Гжиров Р.И. Краткий справочник конструктора / Р.И. Гжиров. Л.: Машиностроение, 1984.

Дополнительная

12. ГОСТ 25346-89. Основные нормы взаимозаменяемости. Единая система допусков и посадок. Общие положения, ряды допусков и основных отклонений.

13. ГОСТ 25347-82. Основные нормы взаимозаменяемости. Единая система допусков и посадок. Поле допусков и рекомендуемые посадки.

14. ГОСТ 25670-63 ОНВ. Предельные отклонения с неуказанными допусками.

15. ГОСТ 2.307-68 ЕСКД. Нанесение размеров и предельных отклонений.

16. ГОСТ 6636-69 ОНВ. Нормальные линейные размеры.

17. ГОСТ 8908-81 ОНВ. Нормальные углы и допуски углов.

18. ГОСТ 8593-81 ОНВ. Нормальная конусность и углы конусов.

19. ГОСТ 2848-75. Конусы инструментальные. Допуски. Методы и средства контроля.

20. ГОСТ 24642-81 ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины и определения.

21. ГОСТ 24643-81 ОНВ. Допуски формы и расположения. Числовые значения.

22. ГОСТ 25069-81 ОНВ. Неуказанные допуски формы и расположения поверхностей.

23. ГОСТ 2.308-79 ЕСКД. Указание на чертежах допусков формы и расположения поверхностей.

24. ГОСТ 25142-82 ОНВ. Шероховатость поверхности. Термины и определения.

25. ГОСТ 2789-73 ОНВ. Шероховатость поверхности. Параметры и характеристики.

26. ГОСТ 2.309-73 ЕСКД. Обозначение шероховатости поверхности.

27. ГОСТ 18358-73 – ГОСТ 18369-73. Калибры-скобы для диаметров от
1 до 360 мм.

28. ГОСТ 14807-69 – ГОСТ 14827-69. Калибры-пробки гладкие диаметром от 1 до 500 мм.

29. ГОСТ 24853-81. Калибры гладкие для размеров до 500 мм. Допуски.