Расчет коэффициентов теплопередачи
Данные для расчета коэффициента теплопередачи в аппаратах с принудительной циркуляцией. Таблица 4
Коэффициенты теплопередачи для всех корпусов выпарки я рассчитал на ЭВМ по разработанной программе, используя данный табл.4.
Коэффициенты теплопередачи для всех корпусов
Таблица 5
Уточненный расчет поверхности теплопередачи и выбор выпарных аппаратов:
Применяя основное уравнение теплопередачи к любому корпусу выпарной установки, рассчитываю для него при принятом ранее температурном режиме требуемую поверхность теплообмена
Fi=Qi/Ki*∆ti где Qi - тепловая нагрузка, Вт ∆t – полезная разность температур в i-ом корпусе, установленная на предыдущих этапах расчета, °C Ki – коэффициенты теплопередачи, Вт/м2К Численное значение Qi находят по формуле Qi=Dir*(Jir-сiktik), где Dir и Jir – расход (кг/с) и энтальпия (Дж/кг) греющего пара поступающего в аппарат, сik и tik - теплоемкость (Дж/кгК) и температура (°C) конденсата Считая, что конденсат из аппарата выводится при температуре конденсации, принимаю tik= tir Все значения величин, входящих в формулу определены при составлении приблизительного температурного режима работы установки и при решении системы теплового баланса выпаривания
Q1 = 2,853 * 2223.6 =6343900 к Вт Q2 = 2,813 * 2250.4 =6330300 кВт Q3 = 3.010 * 2323.4 =6993400 кВт
F1 =6151020 /669,3141*10,616=913,3 м2 F2 =6254927/1945,788* 11,541=878,15 м2 F3 = 6448087/1558,662*19,841=856,4 м2
Расхождение между большей и меньшей площадью аппаратов составляет больше 10%. Поэтому требуется провести уточнение распределения полезной разности температур установки по корпусам.
∆ti = ∆tпол* (Qi / Ki)/ ∑(Qi / Ki)
∆t1 = 8,191096°C ∆t2 = 21,26658 °C ∆t3 = 8,41°C
F1 =6343900/397.1868*8.191096=1949.9 м2 F2 =6330300/273,7979*21,26658 =1087.1 м2 F3 =6993400 /447.3998*8,41=1908.3 м2
Расчет вспомогательного оборудования Все вспомогательное оборудование выпарной установки (барометрический конденсатор, вакуум-насос, подогреватели раствора и основные трубопроводы) рассчитываю и выбираю по ГОСТ для наихудших условий работы, а именно для момента, предшествующего остановку установки.
Расчет барометрического конденсатора
В выпарных установках для создания вакуума применяют барометрический конденсатор смешения или пароэжекторные установки. При этом конденсация сокового пара последнего корпуса для уменьшения количества загрязненных сточных вод обычно осуществляется в 2 ступени: сначала (80÷90%) пара конденсируются в поверхностном конденсаторе (трубчатом или спиральном), а оставшийся пар конденсируется либо в барометрическом конденсаторе, либо в пароэжекторной установке. При расчете барометрического конденсатора определяю его размеры и расход охлаждающей воды. Пересчет расхода вторичного пара, поступающего в конденсатор на давление 0,1 ат.
где Wт и ρт- расход (кг/с) и плотность (кг/м3) пара при давлении p=0,1 ат. Wпс и ρпс- расход (кг/с) и плотность (кг/м3) сокового пара, выходящего из последнего корпуса установки; с – коэффициент, учитывающий долевой расход сокового пара, поступающего в барометрический конденсатор (с=0,1÷0,2) [5]. Принимаю с=0,15 Плотность выбираю из учебного пособия [2]: при Р= 0,1 ат, ρт = 0,06686 кг/м3 ρпс = 0,1283 кг/м3 ______________ Wт=0,15*2,925√0,06686/0,1283 = 0,316 кг/с
По значениям Wт и ρт уравнения массового расхода определяю диаметр барометрического конденсатора: ________________ Dбк =√Wт / (0.785 * ρт * ω)
где ω – скорость пара (находится в промежутке 15-20 м/с по[2]), принимаю равной ω=20 м/с _____________________ Dбк=√0,5514 /(0,785*0,06686*20) =0,548 м
Высоту барометрической трубы находят по формуле:
где В – вакуум в барометрическом конденсаторе, Па; ρB – плотность воды, кг/м3; λ – коэффициент гидравлического трения при движении воды в барометрической трубе; dбт - диаметр барометрической трубы, выбранный по ГОСТу, м; ∑ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений; ωВ – скорость воды в барометрической трубе, м/с; 0,5 – запас высоты на возможное изменение барометрического давления, м;
Расход охлаждающей воды GB определяю из уравнения теплового баланса барометрического конденсатора:
где (С * Wпс) – расход сокового пара, поступающего в барометрический конденсатор после поверхностного конденсатора, кг/с; Jпс – энтальпия сокового пара, Дж/кг; tн - начальная температура охлаждающей воды (в пределах 15-25 по [6]); принимаем tн=20 °С tк - конечная температура смеси воды и конденсата, °С;(принимаем на 3-5°С ниже температуры конденсации сокового пара), tк =61,24-3 = 58.24 °С - теплоёмкость воды, Дж/кг*К, 4,19 кДж/кг*К
тогда скорость движения смеси воды и конденсата в барометрической трубе находят по уравнению массового расхода
ωB = (GB + C*Wпс)/ 0,785 ρB d2бт
ωB = (6,4+ 0,15*2,925)/0,785*1000*(0, 3)2 = 0,096 м/с
Величина ∑ξ складывается из коэффициентов местных сопротивлений на входе ξ=0,5 в трубу и на выходе из неё ξ=1 по учебному пособию [4], значение λ для гладких труб находят по графику в зависимости от режима течения жидкости, определяемому критерием Рейнольдса: Re = ωB*dбт*ρB / μB, Re = 0,096 *0,3*1000 / 0,359832*10-4 = 800373
Нбт = 10 м
Расчёт вакуум-насоса
Производительность вакуум-насоса Gвозд определяется количеством газа (воздуха), который необходимо удалять из барометрического конденсатора в единицу времени:
Gвозд. =2.5*10-5 (Wпс + Gв ) + 0.01* Wпс
где 2.5*10-5 – массовый расход газа, выделяющегося из 1 кг воды; 0,01 – массовый расход газа, подсасывающегося в конденсатор через неплотности, на 1 кг пара. Эта формула учитывает, что весь неконденсируемый газ из поверхностного конденсатора отсасывается через барометрический конденсатор.
Gвозд = 2,5*10-5(2,925+6,4)+0,01*2,925= 0,03 кг/с
Объемную производительность вакуум-насоса рассчитывают по формуле
где R = 8310 Дж/(кмоль*К) – универсальная газовая постоянная; Mвозд – молекулярная масса воздуха, кг/кмоль; tвозд – температура воздуха, °С; Рвозд – парциальное давление сухого воздуха в барометрическом конденсаторе, Па.
Температуру воздуха рассчитывают по уравнению: tвозд = tн + 4 + 0.1*( tк + tн)
где tк и tн – конечная и начальная температура воды, °С; tвозд = 20+ 4 + 0,1(58.24 +20) = 31.92°С
Выбор вакуум-насоса произвожу по учебному пособию [3] по объемной производительности Vвозд и степени разрежения от атмосферного давления
А = (В/101.3)*100%, где В – вакуум в барометрическом конденсаторе, кПа.
А=(88/101.3)*100% = 86,87 %
По объемной производительности Vвозд = 9,2 м3/мин выбираем вакуум-насос типа ВВН-12
Расчет подогревателей раствора Поскольку для эффективной работы установки в выпарные аппараты раствор должен поступать при температуре не ниже его температуры кипения в этих аппаратах, то схемой установки на линии подачи исходного раствора и на противоточных участках схемы предусмотрена установка подогревателей раствора. Температуры раствора на входе в любой подогреватель и на выходе из него определяются их расположением в схеме и были приняты ранее при решении системы уравнений теплового баланса выпарки.
Считая, что в качестве подогревателей раствора установлены одноходовые кожухотрубные теплообменники, проведем их упрощенный расчет, определив требуемую поверхность нагрева и расход греющего пара. Так как схемой установки отбор экстра-пара на подогреватели не предусмотрен, то в качестве греющего пара в них используется пар таких же параметров, как для первого корпуса. Поверхность нагрева любого подогревателя нахожу из основного уравнения теплопередачи
F=Q/K*∆tcр,
где Q – количество теплоты, необходимое для нагрева раствора, Вт; K – коэффициент теплопередачи в подогревателе, Вт/м2К; ∆tср – средняя движущая сила теплопередачи, °С Тепловой поток Q от греющего пара к раствору в подогревателе определяют по формуле:
Q=Gpсp(tвых - tвх),
где Gр – расход раствора, кг/с; ср – теплоемкость раствора, Дж/кгК tвх и tвых – температуры раствора на входе и выходе
Все эти параметры определяются местом расположения подогревателя на схеме. Для подогревателя, расположенного на линии подачи исходного раствора в установку, значение Kпод примем по значениюKва в том корпусе, в который после подогревателя поступает раствор, сохраняя предыдущее условие о возможном ухудшении условий теплообмена.
Подогреватель перед 1 корпусом. Kпод = 0.8* Kва =0.8*1519.08 = 1215,2 кВт/м2К
Расчет поверхности нагрева:
Q= 2,925* 3817,5*(80,16-61,63) = 206909,454 кВт/ м2К
ωт1 = 2,925/071592*1056,736 = 0,003866294 м/с
Гидродинамический режим в них оценивают по критерию Рейнольдса:
где d – внутренний диаметр труб в теплообменнике, м; ν – вязкость проходящего через теплообменник раствора, м2/с
Re = 0,00,866294*0,034*1056,736/0,35* =0,396*
После окончательного выбора теплообменника рассчитываю расход греющего пара в нём: где параметрам пара J1r и конденсата (ck1 и tk1) соответствуют параметры греющего пара и конденсата первого корпуса выпарной установки.
Расчет и выбор насосов
Для выбора насосов по каталогу необходимо рассчитать его объемную производительность и сопротивление сети, на которую работает насос. Объемная производительность равна:
где G – массовый расход раствора, перекачиваемого насосом, кг/с, ρ – плотность этого раствора, кг/м3. Величины G и ρ для каждого рассчитываемого насоса имеют свое численное значение, которое определяют по месту расположения насоса на схеме установки.
Объемная производительность Q
Сопротивление сети Нс, на которую работает насос, рассчитывают по формуле:
t wx:val="Cambria Math"/><w:i/><w:sz w:val="28"/><w:sz-cs w:val="28"/></w:rPr><m:t> ,</m:t></m:r></m:oMath></m:oMathPara></w:p><w:sectPr wsp:rsidR="00000000"><w:pgSz w:w="12240" w:h="15840"/><w:pgMar w:top="1134" w:right="850" w:bottom="1134" w:left="1701" w:header="720" w:footer="720" w:gutter="0"/><w:cols w:space="720"/></w:sectPr></w:body></w:wordDocument>">
где P1 – атмосферное давление, т.к в баке исходного растворе атмосферное давление, Па; P2 – давление в аппарате, в который подается раствор, т.к. оно меньше атмосферного, то принимаем его равным атмосферному, Р2 = Р1, ориентируясь на наиболее плохие условия работы насоса в период пуска установки в работу или при промывке труб аппарата, когда в аппарате тоже атмосферное давление, Па; ρ – плотность воды, кг/м3; Нг – геометрическая высота подъема жидкости, м; hn - гидравлические потери во всасывающем и нагнетательном трубопроводе, в которые включены и гидравлические сопротивления теплообменника, установленного на линии нагнетания, м. Нс =14,186 м. вод. ст.
По рассчитанным значениям объемной производительности и сопротивлений сети выбираем центробежный насос марки Х45/21: Q = 1,25 м3/с Н = 13,5 м; n = 48,3 с-1
Расчет основных трубопроводов
К основным относят трубопроводы для подачи в аппарат греющего пара и раствора и для отвода из аппарата сокового пара, упаренного раствора и конденсата. При расчёте из уравнения массового расхода необходимо определить диаметры трубопроводов:
,
где G – массовый расход жидкости или пара, кг/с; ρ – плотность жидкости или пара, кг/м3; ω – скорость жидкости или пара по трубопроводу, м/с. Расчет диаметров провожу для указанных трубопроводов, выбирая аппараты, в которых по раствору будут наибольшие массовые расходы, а по пару - наименьшие значения плотности , то есть рассчитываю диаметры для входа раствора в аппарат и выхода из него по аппарату, в который поступает исходный раствор, а диаметры для подачи греющего пара и для отвода сокового пара и конденсата по последнему корпусу установки. Массовые расходы раствора, конденсата и пара определяют для указанных аппаратов в соответствии со схемой установки. Плотность пара находим по таблице свойств насыщенного водяного пара [2] при соответствующих температурах греющего и сокового пара последнего корпуса. Плотность конденсата берём из таблицы физических свойств воды (на линии насыщения) [2]. Значение скорости принимают в соответствии с учебным пособием [2].
Наибольшие массовые расходы в первом корпусе, поэтому расчет диаметров трубопроводов по раствору проводим по первому корпусу.
Наименьшие значения плотности в третьем корпусе, поэтому расчет диаметров трубопроводов по пару проводим по третьему корпусу. ω1 =2,5м/с для раствора p= А(1+0,0052∙xн) А = 1002,8 – 0,15545∙tн – 0,0028842∙tн2 = 986.459 p = 986.459 (1 + 0,0052∙13) = 1053,144кг/м3 d=√15.83/(0,785*1053,144 *2,5) = 0,0875 м
Расчет диаметра труб для отвода конденсата по третьему корпусу
Gк = D3к = D3г = W2 = 6,003 ωк =2.5м/с ρк = 980.82 кг/м3 (при tk = 64.413°С ) d=√24,167/(0.785*960.69 *2.5)=0,113 м Расчет диаметра труб для подвода греющего пара по третьему корпусу.
ρГП = 1064.136 кг/м3 (при tГ = 73.32058°С ) ωГП =40 м/с d=√15.83/(0,785*1064.136 *40)=0.022 м
Расчет диаметра труб для отвода сокового пара.
pГП = 981.175/м3 (при tk = 62.13°С ) ωГП = 40 м/с d=√15.83/(0,785*981.175*40)=0,023м
По рассчитанным значениям диаметров выбираем трубопроводы по ГОСТам, данные заносим в Таблицу 6. Таблица 6
Популярное: Личность ребенка как объект и субъект в образовательной технологии: В настоящее время в России идет становление новой системы образования, ориентированного на вхождение... Почему двоичная система счисления так распространена?: Каждая цифра должна быть как-то представлена на физическом носителе... Модели организации как закрытой, открытой, частично открытой системы: Закрытая система имеет жесткие фиксированные границы, ее действия относительно независимы... ©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (805)
|
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку... Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |