Расчет скин-фактора после ГРП по корреляционной зависимости для месторождений России
В табл.17 приведены исходные данные по варианту.
Таблица 17 Исходные данные (по варианту)
Обозначение
Характеристика
Значение
Ед. измерения
kf
Проницаемость проппанта
400000
мДа
В
Объёмный коэффициент
1,7
ед.
Sф
Скин-фактор скважины до ГРП
из Хорнера
w
Ширина трещины (для всех вариантов)
0,00755
м
Xf
Полудлина трещины (для всех вариантов)
44,63
м
k
Проницаемость пласта
40
мДарси
Рассчитаем безразмерную проводимость трещины F CD и оценим, является ли проводимость трещины ограниченной или неограниченной, а также вычислим скин-фактор и эффективный радиус скважины
R эф и сравним дебиты (идеальный, факт до ГРП, факт после ГРП) (табл. 18).
Таблица 18
Рассчитанные данные
Обозначение
Характеристика
Расчетная формула
Значение
Ед. измерения
Приложение
F CD
Проводимость трещины
k w
F CD f
kx f
1,69
еД.
Так как FCD <10, то проводимость огр. k f (мДа) w (м)k (мДа) Х f (м)
А
Площадь дренирования
A = Rk 2
15995
3,1
м2
R (м)
T dxf
Безразмерное время
T Dx f 0.122 A
X f
9,63
ед.
А (м2 )Хf (м)
T пур (сут)
Pd
Безразмерное давление
Из рис. 12
4,1
ед.
Из рис. 12
Sгрп
Скин-фактор после ГРП
R
S грп P D n ( k )0,75;
R c
-2,87
ед.
qид
Дебит скважины (идеальные условия)
2h k P к P c q ид
c
231,8
м3 /сут
P (Па); µн (Па·с); k (м2 ); R (м); h (м);(из сек. в сут. 86400)
q до ГРП
Дебит скважины до проведения ГРП (с учетом скин-эффекта и объёмного коэффициента)
q доГРП kh P y P c
18,4н В R k 0,75 S ф
ln R c
81,32
м3 /сут
P (атм); м(сПз); S (+); k (мДа); R (м); h (м);
q посл ГРП
Дебит скважины после ГРП (с учетом скин-эффекта и объёмного коэффициента)
kh P P
q п .ГРП н c
18,4н В R k 0,75 S грп
ln
R c
257,3 1
м3 /сут
P (атм); м(сПз);
S =(-); k (мДа); R (м); h (м);
Кратность увеличения дебита скважины после ГРП
q
послГРП
q доГРП
3,163
852
ед.
Rэф
Эффективный радиус скважины после ГРП
R эф R c e S грп
1,76
м
R (м)
Примечание: расчет выполнять в единицах измерения, указанных в столбце
Приложение
Для того чтобы построить график распределения зон одинакового фильтрационного сопротивления по площади дренирования для R с и R эф , разделим зону дренирования скважины на десять кольцевых участков, одинаковых по фильтрационному сопротивлению:
г ln RR к ln RR 1c RR 12 RR 23 RR 43 RR 54 RR 65 RR 76 RR 78 RR 89 RR 9к ln 10; c
Rк
R к ln R c /10
10ln ln ; e .
R c
Зная ρ , определим размеры 10 зон дренирования скважины, одинаковых по фильтрационному сопротивлению:
R 1 R c ; R 2 R c 2 ; R 3 R c 3 ;……..R 9 R c 9 .
Покажем доли участия соответствующих прискважинных зон в общем фильтрационном сопротивлении (табл. 19).
Таблица 19
Характеристика
R с /R эф
R1
R2
R3
R4
R5
R6
R7
R8
R9
Rк
ρ до ГРП
2,164
До ГРП (R с , м)
0,1
0,22
0,47
1,01
2,19
4,8
10,3
22,3
48,2
104,3
225,7
ρ после ГРП
1,624
После ГРП
(R эф ,м)
2,14
2,87
4,66
7,57
12,3
19,9
32,4
52,7
85,6
139
225,7
Проанализируем полученные результаты и построим график распределения зон одинакового фильтрационного сопротивления по площади дренирования для R с и R эф (рис. 14).
Доля фильтрационного сопротивления
Распределение зон одинакового фильтрационного
сопротивления до и после ГРП
Р и с.14. График распределения зон одинакового фильтрационного сопротивления по площади дренирования для R с и R эф
Сделайте выводы по полученным результатам и проделанной работе.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1) Маскет М. Течение однородных жидкостей в пористой среде. М: Гостоптехиздат, 1949.
2) Желтов Ю.П., Христианович С.А. Механизм гидроразрыва в нефтенасыщенных пластах. М.: Изд-во Акад. наук СССР, 1955.
3) Economides M, Oligney R., Valko P. Unified Fracture Design:
bridging the gap between theory and practice. – 2002.
4) Лысенко В.Д., Грайфер В.И. Разработка малопродуктивных нефтных месторождений.- М.. 2001.
5) Басниев К.С., Дмитриев Н.М., Каневская Р.Д., Максимов В.М.
“Подземная гидромеханика”.- М., 2005.
6)Щелкачев В.Н., Лапук Б.Б. Подземная гидравлика. – Ижевск: НИЦ «Регулярная и хаотическая динамика». – 2001.
7) Мищенко И.Т. Скважинная добыча нефти. – М.: Нефть и газ. – 2003.
8) Эрлагер Р. Гидродинамические методы исследования скважин.
– М.-Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2006.
9) Дэйк Л.П. Практический инжиниринг резервуаров. – М.:
Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2008.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Исходные данные по вариантам
№
вар
σ , м
Р н , атм,
Р с
(Руст) , атм,
h= hf , м
k ,
мДа
μ н,
мПа*с,
kf , Да
В , ед.
m, %
Т, час
1
215
220
70
20
25
4
240
1,1
0,15
350
2
155
160
60
22
10
6
400
1,2
0,10
320
3
295
210
80
30
30
8
600
1,3
0,25
310
4
225
220
72
33
45
2
300
1,2
0,22
200
5
175
300
85
12
50
8
250
1,2
0,08
400
6
240
250
78
15
25
4
370
1,1
0,16
330
7
208
230
80
18
120
5
700
1,1
0,12
340
8
235
240
80
17
35
6
200
1,4
0,18
210
9
275
250
90
22
45
4,5
270
1,8
0,21
220
10
300
230
70
20
70
6
370
1,5
0,14
230
11
235
210
65
34
130
2,2
280
1,8
0,28
380
12
180
230
70
50
30
3
550
1,1
0,15
350
13
164
200
60
60
12
5
800
1,3
0,10
320
14
228
260
80
52
110
3
700
1,2
0,25
310
15
187
240
72
41
25
4
200
1,6
0,22
200
16
158
240
85
35
100
8
550
1,6
0,08
400
17
160
220
78
20
65
10
200
27
0,16
330
18
170
220
80
15
60
4
470
10
0,12
340
19
220
230
80
15
27
4
80
14
0,18
210
20
230
240
90
33
35
4
400
6
0,21
220
21
200
210
70
43
128
3
400
7
0,14
230
22
200
200
65
21
46
12
330
6
0,28
380
23
200
200
70
15
10
5
270
6
0,15
350
24
220
200
60
18
115
5
550
6
0,10
320
25
225
230
80
17
16
8
380
5
0,25
310
26
230
230
72
22
18
10
290
4
0,22
200
27
238
250
85
20
35
10
460
8
0,08
400
28
210
210
78
34
100
6
160
9
0,16
330
29
250
250
80
50
80
4,5
170
11
0,12
340
30
207
260
80
60
70
6
300
11
0,18
210
31
180
260
90
52
58
2,2
200
10
0,21
220
32
185
200
70
41
37
3
300
9
0,14
230
33
188
230
65
35
162
5
550
7
0,28
380
34
190
200
70
20
74
2
580
6
0,15
350
35
170
210
60
15
20
8
490
8
0,10
320
36
230
240
80
15
40
4
660
4
0,25
310
37
270
240
72
20
30
5
160
5
0,22
200
38
272
230
85
20
110
6
600
4
0,08
400
39
250
220
78
20
10
4,5
300
1,8
0,16
330
№
вар
σ , м
Р н , атм,
Р с
(Руст) , атм,
h= hf , м
k ,
мДа
μ н
мПа*с,
kf , Да
В , ед.
m, %
Т, час
40
200
230
80
12
30
6
450
1,5
0,12
340
41
180
240
80
15
5
2,2
370
1,8
0,18
210
42
164
250
90
18
60
3
700
1,1
0,21
220
43
160
220
70
17
40
5
200
1,3
0,14
230
44
202
200
65
22
8
3
270
1,2
0,28
380
45
150
210
70
20
9
4
370
1,6
0,15
350
46
180
230
60
34
45
8
280
1,2
0,10
320
47
190
250
80
50
28
10
550
1,2
0,25
310
48
170
250
72
60
100
4
800
1,3
0,22
200
49
230
260
85
52
90
4
700
1,2
0,08
400
50
276
220
78
41
30
4
200
1,2
0,16
330
51
270
250
80
35
50
3
750
1,1
0,12
340
52
250
260
80
20
140
12
200
1,1
0,18
210
53
200
270
90
15
62
5
270
1,4
0,21
220
54
176
230
70
15
169
5
280
1,8
0,14
230
55
160
200
65
18
200
8
400
1,5
0,28
380
56
220
230
70
17
170
10
400
1,8
0,15
350
57
180
210
60
22
37
8
270
1,1
0,10
320
58
150
240
80
20
70
2
370
1,3
0,25
310
59
160
220
72
34
200
8
280
1,2
0,22
200
60
172
240
85
50
150
4
550
1,6
0,08
400
61
220
220
78
60
40
8
800
1,2
0,16
330
62
230
220
80
52
60
2
700
1,3
0,12
340
63
170
250
80
41
70
8
200
1,2
0,18
210
64
160
260
90
35
40
4
250
1,2
0,21
220
65
222
220
70
20
30
5
200
1,1
0,14
230
66
180
210
65
15
44
6
370
1,1
0,28
380
67
150
210
70
15
56
4,5
480
1,4
0,15
350
68
160
200
60
20
78
6
400
1,8
0,10
320
69
177
240
80
20
17
2,2
400
1,5
0,25
310
70
220
220
72
20
29
3
200
1,8
0,22
200
71
230
240
85
12
110
5
470
1,1
0,08
400
72
200
220
78
15
200
3
80
1,1
0,16
330
73
208
230
80
18
25
4
400
1,1
0,12
340
74
206
220
80
17
10
8
400
1,4
0,18
210
75
220
260
90
22
30
10
330
1,8
0,21
220
76
226
220
70
20
45
4
270
1,5
0,14
230
77
230
200
65
34
50
4
550
1,8
0,28
380
78
235
210
70
50
25
4
200
1,1
0,15
350
79
210
210
60
60
120
3
470
1,3
0,10
320
80
255
260
80
52
35
12
80
1,2
0,25
310
81
200
240
72
41
45
5
400
1,6
0,22
200
82
180
250
85
37
70
5
400
1,2
0,08
400
83
180
220
78
45
130
8
330
1,2
0,16
330
№
вар
σ , м
Р н , атм,
Р с
(Руст) , атм,
h= hf , м
k ,
мДа
μ н
мПа*с,
kf , Да
В , ед.
m, %
Т, час
84
300
230
80
33
30
10
270
1,3
0,12
340
85
230
240
80
32
12
10
550
1,2
0,18
210
86
274
250
90
23
110
4
480
1,2
0,21
220
87
160
210
70
26
25
4
400
1,1
0,14
230
88
220
200
65
18
100
4
400
1,1
0,28
380
89
184
220
70
20
65
3
200
1,4
0,15
350
90
150
210
60
20
60
12
470
1,4
0,10
320
91
160
240
80
22
27
5
80
1,8
0,25
310
92
174
230
72
30
35
5
400
1,5
0,22
200
93
220
250
85
33
128
8
400
1,8
0,08
400
94
230
240
78
12
46
10
330
1,1
0,16
330
95
200
240
80
15
10
10
270
1,3
0,12
340
96
205
260
80
18
115
6
550
1,2
0,18
210
97
209
260
90
17
16
4,5
200
1,6
0,21
220
98
220
220
70
22
18
6
470
1,6
0,14
230
99
224
210
65
20
35
2,2
80
1,2
0,28
380
100
230
220
70
34
100
3
400
1,2
0,15
350
Вариант
Давление на забое р через t часов, МПа
0,25
0,5
1
1,5
3
6
10
18
24
48
72
1
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
2
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
3
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
4
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
5
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
6
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
7
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
8
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
9
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
10
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
11
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
12
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
13
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
14
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
15
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
16
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
17
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
18
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
19
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
20
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
21
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
22
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
23
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
Вариант
Давление на забое р через t часов, МПа
0,25
0,5
1
1,5
3
6
10
18
24
48
72
24
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
25
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
26
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
27
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
28
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
29
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
30
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
31
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
32
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
33
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
34
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
35
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
36
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
37
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
38
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
39
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
40
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
41
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
42
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
43
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
44
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
45
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
46
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
47
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
48
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
49
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
50
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
51
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
52
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
53
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
54
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
55
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
56
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
57
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
58
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
59
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
60
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
61
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
62
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
63
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
64
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
65
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
66
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
67
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
Вариант
Давление на забое р через t часов, МПа
0,25
0,5
1
1,5
3
6
10
18
24
48
72
68
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
69
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
70
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
71
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
72
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
73
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
74
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
75
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
76
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
77
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
78
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
79
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
80
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
81
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
82
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
83
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
84
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
85
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
86
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
87
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
88
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
89
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
90
7,9
8,6
10,3
11,2
12,00
12,30
12,38
12,45
12,48
12,50
12,52
91
8,7
9,8
11,5
12,0
12,30
12,33
12,40
12,47
12,50
12,56
12,60
92
8,2
9,3
11,0
11,4
11,70
11,84
11,91
11,98
12,05
12,15
12,22
93
9,5
10,7
12,4
13,1
13,60
13,85
13,90
13,95
13,99
14,03
14,08
94
8,3
9,4
11,1
11,6
11,90
12,03
12,10
12,17
12,23
12,30
12,34
95
9,2
10,3
12,0
12,5
12,90
13,01
13,12
13,20
13,27
13,33
13,37
96
10,5
11,6
13,3
13,8
14,10
14,23
14,30
14,37
14,40
14,46
14,50
97
10,1
11,2
12,7
13,4
13,70
13,81
13,87
13,94
14,01
14,04
14,07
98
8,8
10,0
11,8
12,6
12,85
12,95
13,05
13,13
13,21
13,25
13,30
99
7,8
9,0
11,7
12,1
12,35
12,45
12,55
12,63
12,71
12,75
12,80
100
8,5
9,2
10,9
11,8
12,25
12,33
12,39
12,43
12,46
12,49
12,51
Обсуждений еще не было, будьте первым... ↓↓↓
Популярное:
Как распознать напряжение : Говоря о мышечном напряжении, мы в первую очередь имеем в виду мускулы, прикрепленные к костям ...
©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (882)
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку...
Система поиска информации
Мобильная версия сайта
Удобная навигация
Нет шокирующей рекламы