С растянутой и сжатой арматурой

(4) Приведенное расстояние от нижней поверхности приведенного поперечного сечения до оси арматуры определяется по формуле

, (В.2)

где а_ν — расстояние от нижней поверхности поперечного сечения до оси арматуры ряда ν.

(5) Если имеется всего два ряда, то приведенное расстояние до оси арматуры определяется по формуле

(В.3)

(6) Если арматурные стержни имеют различные площади поперечного сечения и распределены неравномерно, то применяется следующий метод.

Среднее сопротивление группы арматуры k(j) f_sd,fi при температуре q определяется по формуле

, (В.4)

где k_s(q_i) — коэффициент снижения сопротивления арматурного стержня i;

f_sd,i — расчетное сопротивление арматурного стержня i;

A_i — площадь поперечного сечения арматурного стержня i.

Приведенное расстояние до оси группы арматуры, а, определяется по формуле

, (В.5)

где а_i — расстояние до оси арматурного стержня i.

(7) Расчет изгибающего момента поперечного сечения производится в следующей последовательности:

; (В.6)

; (В.7)

; (В.8)

A_s = A_s1 + A_s2, (В.9)

где A_s — суммарная площадь сечения арматуры;

f_sd,fi — расчетное сопротивление растянутой арматуры;

f_scd,fi — расчетное сопротивление сжатой арматуры;

w_k — расчетный коэффициент армирования поперечного сечения при пожаре;

b_fi — ширина поперечного сечения при пожаре;

d_fi — расчетная высота поперечного сечения при пожаре;

f_сd,fi(20) — расчетное сопротивление бетона сжатию (при нормальной температуре);

z—плечо внутренней пары сил (между растянутой арматурой и сжатым бетоном) ;

z′—плечо внутренней пары сил (между растянутой и сжатой арматурой);

q_m — средняя температура ряда арматуры.

Если доли моментов рассчитаны по указанной методике, то общий момент рассчитывается по формуле:

M_u = M_u1+ M_u2. (В.10)

В.2 Зонный метод

(1) Метод основан на делении поперечного сечения на несколько зон. Данный метод, несмотря на трудоемкость, является более точным, чем метод «Изотермы 500 °С», особенно для колонн. Метод допускается применять для температурных режимов развившихся пожаров, однако положения настоящего технического кодекса применимы только для стандартного температурного режима пожара.

(2) Поперечное сечение разделяется на несколько (n ³ 3) параллельных зон одинаковой толщины (прямоугольные элементы), для каждой из которых определяется средняя температура и соответствующее сопротивление сжатию f_cd(q) и, при необходимости, модуль упругости.

(3) Поврежденное при пожаре поперечное сечение представляется посредством приведенного сечения, нормального к продольной оси конструкции, не включающего на обогреваемых при пожаре сторонах поврежденную зону толщиной a_z (рисунок В.3).

За основу берется эквивалентная стена (см. рисунок В.3a и d). Точка М расположена на ее оси
и применяется для определения сниженного сопротивления сжатию всего приведенного поперечного сечения. Если при пожаре обогреваются две противоположные стороны, то ширина принимается равной 2w (см. рисунок В.3а). Для прямоугольного поперечного сечения, которое обогревается при пожаре только
с одной стороны, ширина принимается равной w (см. рисунок В.3с). Стены большой толщины представляются как стена шириной 2w (см. рисунок В.3d). Полка на рисунке В.3f эквивалентна стене на рисунке В.3d, а стенка эквивалентна стене на рисунке В.3а.

(4) Для нижней стороны и углов обогреваемого при пожаре прямоугольного элемента, для которого ширина меньше высоты, a_z оценивается аналогично боковым сторонам (см. рисунок В.3b, e, f).

Приведенное поперечное сечение зависит от толщины поврежденной зоны a_z, определяемой с соб­людением следующих правил.

(5) Поврежденная зона a_z для эквивалентной стены, обогреваемой при пожаре с двух сторон, определяется следующим образом:

а) половина толщины стены разделяется на n (n ³ 3) параллельных зон одинаковой толщины
(см. рисунок В.4);

b) для середины каждой зоны определяется температура нагрева;

с) для каждой зоны определяются соответствующие коэффициенты k_c(q) (рисунок В.5).

а)	b)	с)
d)	е)	f)
Рисунок В.3 — Приведенные поперечные сечения при пожаре: a — стена; b — край стены; с — плита; d — стена большой толщины; e — колонна; f — балка

Рисунок В.4 — Деление на зоны обогреваемой с двух сторон стены при пожаре

(6) Принимая коэффициент учета неравномерности прогрева каждой зоны равным (1 – 0,2/n), приведенный коэффициент снижения сопротивления поперечного сечения определяется по формуле

(В.11)

где n — количество параллельных зон в w;

w — половина общей ширины;

m — номер зоны.

(7) Толщина поврежденной зоны балки, плиты или панели определяется по формуле

, (В.12)

где k_c(q_M) — коэффициент снижения сопротивления бетона в точке М.

(8) Ширина поврежденной зоны колонн, стен и других конструкций, для которых следует учитывать воздействия по теории второго порядка, определяется по формуле

, (В.13)

(9) После определения приведенного поперечного сечения, сопротивления и модуля упругости при пожаре расчет огнестойкости повторяет порядок расчета конструкции при нормальной температуре, используя g_M,fi, как показано на рисунке В.2.

а)	w определяется как: — толщина плиты; — толщина обогреваемой с одной стороны стены или колонны; — половина толщины стенки балки; — половина толщины обогреваемой с двух сторон стены или колонны; — половина меньшего размера обогреваемой с четырех сторон колонны
b)	c)
Примечание — Значение для бетона с силикатным заполнителем допускается применять для большинства других заполнителей.
Рисунок В.5 — Определение az при стандартном температурном режиме пожара: а — снижение сопротивления сжатию приведенного поперечного сечения; b — az для балок или плит; с — az для колонн или стен