Мегаобучалка Главная | О нас | Обратная связь

D.4 Эффективная толщина сталежелезобетонной плиты





(1) Эффективная высота heff определяется по формулам:

 

при h2/h1 £ 1,5 и h1 > 40 мм; (D.15a)
при h2/h1 > 1,5 и h1 > 40 мм. (D.15b)

 

Размеры сечений плиты перекрытия h1, h2, l1, l2 и l3 указаны на рисунках 4.1 и 4.2.

(2) При l3 > 2l1 эффективная толщина может быть принята равной h1.

(3) Отношение предела огнестойкости по теплоизолирующей способности и минимальной эффективной толщины heff приведено в таблице D.6 для принятых значений пределов огнестойкости, где h3 — толщина стяжки при ее наличии над перекрытием.

 

Таблица D.6 — Минимальная эффективная толщина в зависимости от значений стандартной огнестойкости

Стандартная огнестойкость Минимальная эффективная толщина heff [мм]
R30 60 –h3
R60 80 –h3
R90 100 –h3
R120 120 –h3
R180 150 –h3
R240 175 –h3

D.5 Область применения

(1) Область применения незащищенных сталежелезобетонных плит перекрытия, указанных
в таблице D.7 для тяжелого (NC) и легкого (LC) бетонов. Примечания приведены на рисунках 4.1 и 4.2.

 

Таблица D.7 — Область применения

возвратного стального профиля трапециевидного стального профиля
77,0 l1 135,0 мм 80,0 l1 155,0 мм
110,0 l2 150,0 мм 32,0 l2 132,0 мм
38,5 l3 97,5 мм 40,0 l3 115,0 мм
50,0 h1 130,0 мм 50,0 h1 125,0 мм
30,0 h2 60,0 мм 50,0 h2 100,0 мм

 


Приложение Е

(справочное)

 

Расчетная модель огнестойкости пролетных и опорных сечений
стальной балки, сопряженной с железобетонным перекрытием

Растяжение
Сжатие

Рисунок E.1 — Расчет прочности на действие
положительного изгибающего момента

 

Е.1 Расчет прочности на действие положительного изгибающего момента Мfi,Rd+

(1) В соответствии с рисунком Е.1, растягивающее усилие Т+ и расположение его центра тяжести могут быть получены из выражений:

(E.1)

 

(E.2)

 

где fay,q — максимальный уровень напряжений в соответствии с 3.2.1 при температуре, определенной согласно 4.3.4.2.2.



(2) В свободно опертой балке значение усилия на растяжение Т+, определенное согласно (1),
ограничено значением

 

(E.3)

 

где N — наименьшее количество вертикальных соединений на критическую длину балки;

Pfi,Rd — расчетная прочность вертикального соединения на срез при пожаре согласно 4.3.4.2.5.

Примечание—Критическая длина соответствует расстоянию от опоры до сечения с максимальным изгибающим моментом.

(3) Высота условной сжатой зоны hu определяется по формуле

 

(E.4)

 

где beff — эффективная ширина в соответствие с 5.4.1.2 EN 1994-1-1;

fc — прочность бетона на сжатие при комнатной температуре.

(4) Возможны две ситуации:

— (hchu) £ hcr, где hcr — высота x согласно таблице D.5 при соответствующей температуре бетона ниже 250 °C. В этом случае значение hu следует принимать согласно формуле (E.4);

— либо (hchu) < hcr, когда некоторые слои сжатой зоны бетона нагреты до температуры выше 250 °C. В этом случае может быть принята уменьшенная прочность бетона в соответствие с 3.2.2. Значение hu может быть определено итерационно, изменяя индекс «n» и принимая среднюю температуру каждого слоя толщиной 10 мм согласно таблице D.5 и формуле

 

(E.5)

 

где [мм];

n — общее количество слоев сжатого бетона, включая верхний слой бетона (hchcr) с температурой ниже 250 °C.

(5) Центр тяжести усилия на сжатие определяется по формуле

 

(E.6)

 

a прочность на действие положительного изгибающего момента:

 

(E.7)

 

где T + — растягивающее усилие согласно формуле (E.5) с учетом формулы (E.3).

(6) Указанная расчетная модель может быть использована для сталежелезобетонных плит перекрытия по профилированному настилу, для чего указанное в (3) и (4) значение hc следует заменить на heff, определенное в D.4(1), при этом hu не должно превышать h1, указанное на рисунках 4.1 и 4.2.

(7) Расчетная модель, установленная в соответствии с 4.3.4.2.4, может быть использована в модели критической температуры согласно 4.3.4.2.3, принимая q1 = qw = q2 = qcr.

(8) Подобный подход может быть использован, если нейтральная ось расположена в пределах стальной балки, вне сечения железобетонной плиты перекрытия.

Е.2 Расчет прочности на действие отрицательного изгибающего момента Mfi,Rd на промежуточной опоре (либо в защемлении)

(1) Эффективная ширина плиты перекрытия на промежуточной опоре (либо в защемлении) beff может быть определена при условии, что нейтральная ось предельных усилий не расположена в железобетонной плите, т. е. плита принимается разрушенной (с трещинами) на всю высоту. Эффективная ширина не может превышать своего значения при нормальной температуре, определенного в соответствии с 5.4.1.2 EN 1994-1-1.

(2) Для продольных растянутых арматурных стержней допускается принимать усилия предела текучести fsy,qs, где qs — температура в плите на уровне стержней.

(3) В последующих пунктах принято расположение нейтральной оси предельных усилий только на поверхности раздела плиты и стального сечения. Аналогичный подход может быть использован
в случаях расположения нейтральной оси внутри стального сечения, путем соответствующего изменения формул.

(4) Прочность на действие предельного отрицательного изгибающего момента составного сечения допускается определять, принимая диаграмму напряжений согласно рисунку Е.2 с температурами q1,q2, qw,рассчитанными в соответствии с 4.3.4.2.2.

 

Растяжение

Сжатие

Рисунок Е.2 — Расчет прочности на действие отрицательного изгибающего момента

 

 

(5) Прочность на действие отрицательного изгибающего момента определяется по формуле

где Т — общее растягивающее усилие в арматурных стержнях, равное усилию сжатия F в стальном сечении.

(6) Значение усилия на сжатие F в плите перекрытия в критическом сечении пролета, см. E.1(2), может быть определено по формуле

 

(E.8)

 

где N — количество соединительных анкеров между критическим сечением и промежуточной опорой (или защемлением);

Pfi,Rd — расчетное сопротивление соединительного анкера при пожаре, как отмечено в 4.3.4.2.5.

(7) Предыдущие пункты могут быть использованы для сечений классов 1 или 2, определенных для воздействия пожара; для сечений классов 3 или 4 следует руководствоваться (8) – (9).

Примечание — Определить класс сечения можно в соответствии с 4.2.2 EN 1993-1-2.

(8) В случае отнесения при пожаре стенки либо нижней полки профиля составного сечения к классу 3, его ширину допускается уменьшать до эффективного значения, принятого согласно EN 1993-1-5, где fy и E следует заменить соответственно на fay,q и Ea,q.

(9) В случае отнесения при пожаре стенки либо нижней полки профиля составного сечения к классу 4, его сопротивление может не учитываться.





Читайте также:


Рекомендуемые страницы:


Читайте также:
Как построить свою речь (словесное оформление): При подготовке публичного выступления перед оратором возникает вопрос, как лучше словесно оформить свою...
Модели организации как закрытой, открытой, частично открытой системы: Закрытая система имеет жесткие фиксированные границы, ее действия относительно независимы...
Организация как механизм и форма жизни коллектива: Организация не сможет достичь поставленных целей без соответствующей внутренней...

©2015-2020 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (995)

Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку...

Система поиска информации

Мобильная версия сайта

Удобная навигация

Нет шокирующей рекламы



(0.009 сек.)