Задача 2. Расчёт и выбор посадок с натягом

Методические указания

При решении задачи необходимо руководствоваться заданием, указанным в таблице 1, приложения А в соответствии с заданным вариантом. Эскиз соединения приведен на рис.2.1. При решении этой задачи необходимо также ответить на все вопросы, поставленные в задаче 1.

Студент самостоятельно принимает необходимые для расчета данные:

а) по заданному номинальному размеру сопряжения определяет масштаб эскиза для своего варианта;

б) по масштабу устанавливает номинальные размеры диаметров D₁ и d_1, посадочной длины l (рис.2.1);

в) для всех вариантов в качестве материала для сопрягаемых деталей принимаем для шестерни - сталь 45, для вала - сталь 50, а также другие справочные данные, соответствующие этим материалам, необходимые для решения задачи.

Методика расчёта и выбора посадок с натягом

Расчет посадок с натягом выполняется с целью обеспечить прочность соединения, т.е. отсутствие смещения сопрягаемых деталей под действием внешних нагрузок при достаточной прочности сопрягаемых деталей.

Исходя из первого условия, определяется наименьший допускаемый натяг [N_min], необходимый для восприятия и передачи внешних нагрузок.

Исходя извторого условия, определяется наибольший допустимый натяг [N_max], при котором не будет пластических деформаций на контактных поверхностях при запрессовке.

Пример. Рассмотрим порядок расчета и выбора посадки с натягом для соединения отверстие ступицы шестерни – вал (рис.2.1, а).

Исходные данные:

- d_н.с.= 50 мм - номинальный размер соединения;

- d₁ = 80 мм - наружный диаметр ступицы;

- l = 40 мм - длина сопряжения;

- D_I = 10 мм - диаметр отверстия вала (рис.2.1);

- М_кр = 500 Н·м - передаваемый крутящий момент.

Справочные данные:

-материал шестерни: сталь 45 (модуль упругости Е₂ = 2·10¹¹Н/м², коэффициент Пуассона μ₂ = 0,30, предел текучести σ_Т2 = 35·10⁷Н/м², шероховатость поверхности Rz_D = 10 мкм);

- материал вала: сталь 50 (Е₁ = 2·10¹¹Н/м², μ₁ = 0,30 , σ_Т1 = 37·10⁷Н/м², Rz_d = 6,3 мкм).

Коэффициент трения:

- сталь по стали f = 0,069 ÷ 0,13.

В данном примере используется коэффициент трения сталь по стали f = 0,08.

Решение.

1. Определяем требуемое наименьшее удельное давление на контактных поверхностях соединения по формуле:

[Р_min] .

 

Если задано передаваемое осевое усилие Р_о , то требуемое наименьшее удельное давление на контактных поверхностях соединения определяем по формуле:

 

[Р_min] , Н/м² .

2. По полученному значению [Р_min] определяем необходимую величину наименьшего расчётного натяга по формуле:

мкм

 

где Е₁ и Е₂ – модули упругости соответственно вала и отверстия; С₁ и С₂ – коэффициенты, определяемые, по формулам:

 

 

Рис. 2.1. Эскиз соединения деталей с натягом

a) вал с отверстием; б) вал без отверстия (D₁=0)

 

 

а) для вала:

;

 

б) для отверстия:

.

 

 

Подставляем найденные значения С₁ и С₂ в формулу:

 

.

 

3. Если шероховатости сопрягаемых поверхностей обозначены параметром Rz, то определяем величину наименьшего допустимого натяга по формуле:

 

.

 

Если же шероховатость поверхности оценена параметром Rа, тогда наименьший натяг определяется по формуле:

.

 

4. Определяем наибольшее удельное давление на контактных поверхностях вала P₁ и втулки P₂, при котором отсутствует пластическая деформация на контактных поверхностях деталей.

а) для вала:

;

 

б) для втулки:

.

В качестве наибольшего удельного давления [Р_н.б.] берётся наименьшее из двух значений (P₁ или P₂), принимаем P₂, , имеющем значение меньшее, чем P_1.. Следовательно, [Р_н.б.] .

 

5. Определяем величину наибольшего расчетного натяга по формуле:

 

6. Определяем наибольший допустимый натяг [N_max] с учетом шероховатостей поверхностей по формуле:

 

.

 

При более точных расчётах необходимо учитывать поправку, если при рабочей температуре натяг увеличивается, а также коэффициент, учитывающий увеличение удельного давления торцов охватывающей детали [3].

7. Условия подбора посадки:

а) наибольший натяг N_max в подобранной посадке должен быть не больше [N_max]: N_{max ≤} [N_max];

б) наименьший натяг N_minу выбранной посадки с учетом допусков возможных колебаний действующей нагрузки и других факторов должен быть больше [N_min]:

N_min ≥ [N_min].

 

8. Пользуясь справочником [3], находим посадку, соответствующую условиям подбора.

В нашем примере выбираем посадку , для которой

 

N_max= 106 мкм < [N_max ]=124 мкм;

N_min = 56 мкм > [N_min] = 53 мкм.

 

Запас прочности соединения для данной посадки равен:

 

N_min – [N_min ]= 56 – 53 = 3 мкм.

 

Запас прочности деталей: [N_max] – N_max = 124 – 106 = 18мкм.

 

 

9. Определяем усилие запрессовки по формуле:

где f_П – коэффициент трения при запрессовке; f_П =(1,15 ÷1,2)·f .

 

Схема расположения полей допусков деталей посадки с натягом в системе отверстия представлена на рис.2.2.

 

Удельное давление Р_max при наибольшем натяге N_max в посадке определяется по формуле:

÷

 

.

Рис. 2.2 Схема расположения полей допусков деталей посадки

с натягом в системе отверстия

 

В тексте записки следует привести:

1) схему расположения полей допусков отверстия и вала;

2) эскизы деталей и соединения в сборе;

3) обозначить предельные размеры деталей и посадки в буквенном и числовом выражениях;

4) обозначить шероховатость посадочных поверхностей.