ГЛАВНАЯ НАСОСНАЯ СТАНЦИЯ
Введение
Главная насосная станция предназначена для перекачки сточных вод на очистные сооружения после предварительной очистки на решетках-дробилках. Конструкция ГНС представлена на листе 4. Надземная часть станции - прямоугольная, размером 12 ´ 21 м. В надземной части насосной станции расположены: бытовые помещения, КТП, вентиляционные камеры, тепловой ввод, механическая мастерская, кладовая. Подземная часть - круглая в плане (глубина подводящего коллектора - 7.23 м). Подземная часть ГНС разделена глухой водонепроницаемой перегородкой на два отсека; в одном из них расположены решетки-дробилки, приемный резервуар, в другом - машинный зал. Во избежании затопления на подводящем коллекторе устанавливаются две задвижки с гидроприводами для отключения станции во время аварии. Управление задвижками - механическое от аварийного уровня воды в резервуаре. Ввод коллектора в станцию предусматривается по двум трубопроводам диаметром 700 мм. На подводящем коллекторе установлена камера разделения потока на два трубопровода. Вода на хозяйственно-питьевые и производственные нужды подается из городского водопровода по одному вводу. Стоки от санитарных приборов сбрасываются непосредственно в канал приемного резервуара перед решетками-дробилками. Теплоносителем для системы горячего водоснабжения и отопления служит перегретая вода с параметрами 70 - 150°C. Система отопления принята горизонтальная, проточная. В проекте предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция. В помещении решеток дробилок и резервуаров запроектирована механическая вентиляция в размере пятикратного воздухообмена. Причем 80% воздуха удаляется из канала решеток, и 20% из верхней зоны. Вытяжная система снабжена резервным вентилятором, включающимся автоматически при выключении основного. В машинном зале вентиляция запроектирована из расчета превышения температуры в летнее время в рабочей зоне на 10% выше наружной, т.к. пребывание в нем людей кратковременно. В бытовых помещениях предусмотрена механическая приточная вентиляция, вытяжка - естественная через дефлектор. 4.1. Приемный резервуар.
Емкость приемного резервуара подсчитана по формуле: 0.25 * Qнас 0.25 * 918.9 Wрез = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 46 м3, n1 5 где Qнас - производительность насосов м3/ч; n1 - количество включений насосов в час. Дно приемного резервуара имеет уклон i = 0.1 к приямку, в котором расположены воронки всасывающих трубопроводов. Приемный резервуар оборудован трубопроводами для взмучивания осадка и смыва его со стенок и днища. Подача воды на взмучивание и обмыв регулируется задвижками с ручным приводом. Спуск в приемный резервуар осуществляется через специальные люки по стремянкам.
4.2. Помещение решеток-дробилок.
Решетки-дробилки представляют собой комбинированный механизм, предназначенный для задержания и подводного дробления крупных отбросов, находящихся в сточной жидкости и исключающий ручные работы по обработке отбросов. К установке принимается две решетки-дробилки РД-600 (1 рабочая и 1 резервная). Технические характеристики: Пропускная способность по воде, м3/сут..........................48000 Диаметр барабана, мм...........................................................625 Частота вращения барабана, 1/мин........................................24 Мощность электродвигателя, кВт............................................1 Частота вращения электродвигателя, об/мин.....................1500 Передаточное отношение редуктора......................................60 Масса, кг...............................................................................1800 Размеры, мм высота..................................................................................2170 длина....................................................................................1340 ширина...................................................................................810
4.3. Машинное отделение.
В машинном зале размещены три основных технологических насоса 8НФ (2 рабочих и 1 резервный); два насоса для подачи воды на уплотнение сальников основных насосов 3К-6 (1 рабочий и 1 резервный) и два дренажных насоса НСЦ-3 (1 рабочий и 1 резервный). Насосы 8НФ монтируются каждый на общей плите с электродвигателем, насос на раме комплексно с электродвигателем и щитом управления. Насосы 8НФ установлены под залив. Работа их автоматизирована в зависимости от уровня сточных вод в приемном резервуаре. При не включении или аварийной остановке любого насоса, а также при аварийном уровне сточных вод в приемном резервуаре, предусмотрено автоматическое включение резервного насоса. Диаметры всасывающих и напорных трубопроводов приняты в соответствии с производительностью насосов и допустимых [2] скоростей движения сточных вод: - во всасывающих трубопроводах V = 0.7 - 1.5 м/с; - в напорных трубопроводах V = 1.0 - 2.5 м/с. Для уменьшения износа валов основных насосов предусмотрено гидравлическое уплотнение сальников водопроводной водой, подаваемой под давлением, превышающем давление, развиваемое основным насосом на 0.3 - 0.5 кг/см2. Для обеспечения разрыва струи воды, подаваемой из сети хозяйственно-питьевого водопровода на технические нужды, установлен бак разрыва струи W = 180 л. Для сбора воды от мытья полов машинного отделения предусмотрен сборный лоток, заканчивающийся приямком. Для монтажа и демонтажа насосов с электродвигателями и арматуры и для производства работ в машинном зале предусмотрены: в надземной части - таль электрическая ТЭ 320-52120-00, грузоподъемностью 3.2 т; в подземной части - кран мостовой ручной 3.2-5.1, грузоподъемностью 3.2 т, и таль червячная - 3.2 т.
4.4. Расчет насосной станции для перекачки сточных вод.
Максимальный часовой приток к насосной станции: Q1 = 918.87 м3/ч.
По данной максимальной производительности насосной станции Q1 назначаем количество напорных трубопроводов n = 2. Расход по каждому трубопроводу q1, л/с, найден по формуле: 1000 * Q1 q1 = ¾¾¾¾, л/с (4.1) 3600 * n
1000 * 918.87 q1 = ¾¾¾¾¾¾ = 127.62 л/с. 3600 * 2
При известном расходе q1, исходя из экономических соображений и рекомендуемой скорости движения сточных вод в напорных трубопроводах Vн=1 - 2.5 м/с, [2], назначаем диаметр труб d=400мм. При этом V = 1.02 м/с; i = 0.004.
Потери напора в наружных напорных трубопроводах hн, м, определены по формуле: hн = 1.05 * iн * lн, м (4.2) где iн - гидравлический уклон, определен по [16]; lн - длина напорных линий, м; 1.05 - коэффициент, учитывающий местные сопротивления. hн = 1.05 * 0.004 * 2225 = 9.35 м.
Требуемый напор насосов определен по формуле: H = Hг + hнс + hн + hзап, м, (4.3)
где Hг - геометрическая высота подъема жидкости, м. Геометрическая высота подъема Hг определена как разность между отметкой L2, на которую производится подъем сточной жидкости, и расчетной отметкой жидкости в приемном резервуаре L1. L1 = Lк - a = 55.87 - 2 = 53.87 м, где Lк - отметка дна подводящего коллектора; Lк = 55.87 м; a = 2 м - расстояние от дна коллектора до среднего уровня жидкости в резервуаре. Hг = L2 - L1 = 70.19 - 53.87 = 16.32 м. hнс - потери напора в пределах насосной станции; hнс = 2м; hзап - запас на излив жидкости из трубопровода; hзап = 1м.
H = 16.32 + 2 + 9.35 + 1 = 28.67 м. В данном проекте предусмотрена установка трех однотипных насосов: 2 рабочих и 1 резервный.
Подбор рабочих насосов осуществлен на расход: Q1 918.87 ¾¾ = ¾¾¾ = 459.4 м3/ч 2 2 и на H = 28.7 м. По [ ] выбран насос 8НФ со следующими характеристиками: Q = 864 м3/ч; H = 29 м; Частота вращения n = 960 об/мин; КПД = 60%; Мощность электродвигателя 115 кВт; Диаметр рабочего колеса 540 мм; Масса 1000 кг.
Возможны следующие режимы работы насосной станции: A) Нормальный режим работы - наружные трубопроводы и оборудование станции исправны. Производительность насосной станции Qнс = Q1 = 918.87 м2/ч. Расчетный расход во всасывающей и напорной линиях каждого насоса равен соответственно qвс1 и qн1: 1000 * Q1 1000 * 918.87 qвс1 = qн1 = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 127.62 л/с. 3600 * m 3600 * 2 Расчетный расход в наружных напорных трубопроводах: qр1 = q1 = 127.62 л/с, H1 = 28.7 м.
B) Аварийный режим работы насосной станции - авария на одном из наружных напорных трубопроводов. Производительность насосной станции Q2 = Q1 = 918.87 м3/ч. При аварии на одной из напорных линий и ее отключении, расход, проходящий по другой линии изменится, вследствие чего изменятся скорости движения, и, следовательно, местные потери и потери по длине. Поэтому выполнен перерасчет величины требуемого напора H2 для случая аварии.
H2 = Hг + hнс + hна + hни + hзап, м
где hна - потери напора на аварийном участке напорных трубопроводов, рассчитаны по формуле: hна = 1.05 * ia * la = 1.05 * 0.012 * 750 = 9 м,
ia - гидравлический уклон при пропуске расчетного расхода qр.а. по одной линии аварийного участка; iа = 0.012; V = 2 м/с.
Расчетный расход на аварийном участке: qр.а. = Q1 = 918.87 м3/ч; la - длина аварийного участка; la = 750 м. hни - потери напора в наружных напорных трубопроводах, рассчитаны по формуле: hни = 1.05 * iи * lи = 1.05 * 0.004 * 1475 = 6.2 м
Таким образом, требуемый напор при работе насосной станции в аварийном режиме составляет: H2 = 16.32 + 2 + 9 + 6.2 + 1 = 34.52 м.
Уточненные расчетные параметры для режимов работы насосной станции: - нормального Qнс = Q1 = 918.87 м3/ч, H = 28.7 м; - аварийного Qнс = Q1 = 918.87 м3/ч, H = 34.52 м.
После реконструкции системы водоотведения в полураздельную, во время дождя, расход сточных вод, поступающих в приемный резервуар насосной станции резко возрастает. Во время расчетного дождя он составляет: Ql = 1803.2 м3/ч. Поэтому необходимо установить группу насосов, которая включается во время дождя. Принимаем к дополнительной установке один насос 8НФ. Данные насосы не обеспечат требуемый напор при диаметре напорных трубопроводов 400 мм. Поэтому необходимо заменить существующие трубопроводы, уложив трубы диаметром 550 мм.
Потери напора в наружных напорных трубопроводах во время дождя hн.д, м, определены по формуле (4.2): hн.д = 1.05 * 0.0028 * 2225 = 6.54 м
где iн.д - гидравлический уклон, определен по [16] при d = 550 мм и 1000 * 1803.2 q1д = ¾¾¾¾¾¾ = 250.44 л/с, 3600 * 2 iн.д = 0.0028; Vн.д = 1.05 м/с.
Требуемый напор насосов определен по формуле (4.3). L1.д = Lк.р - a = 55.08 - 2 = 53.08 м,
где Lк.р - отметка дна подводящего коллектора после реконструкции; Lк.р = 55.08 м; Hг.д = L2 - L1.д = 70.19 - 53.08 = 17.11 м. Hд = 17.11 + 2 + 6.54 + 1 = 26.65 м.
При аварии на напорных трубопроводах во время дождя qд = 500.88 л/с; iа.д = 0.0107; Vа.д = 2.11 м/с. hа.а = 1.05 * 0.0107 * 750 = 8.43 м; hа.и = 1.05 * 0.0028 * 1475 = 4.34 м; Hд.ав = 17.11 + 2 + 8.43 + 4.34 + 1 = 32.88 м.
Определение действительных параметров работы двух рабочих насосов, а также работа трех насосов во время дождя, производится по совмещенному графику характеристик насосов и трубопроводов в нормальном и аварийном режимах. Совмещенный график представлен на рис.4.1. 1) Характеристика Q-H, Q-h, и Q-N начерчена согласно паспортным данным насоса 8НФ. 2) Суммарная характеристика å(Q-H)1+2 совместно работающих 2 насосов построена посредством удвоения производительности насоса при заданных значениях напоров. 3) Суммарная характеристика å(Q-H)1+2+3 совместно работающих 3 насосов построена посредством утроения производительности насоса при заданных значениях напоров. 4) Характеристика трубопровода для нормального режима (Q-H)тр.ну построена по уравнению: Hтр1 = Hг + a1 * Q2 = 16.3 + 0.0000146 * Q2 Q, м3/ч H, м H1 - Hг где a1 = ¾¾¾¾ 100 16.5 Q12 200 16.9 Q1 - в м3/ч 400 18.6 28.7 - 16.3 600 21.6 a1 = ¾¾¾¾¾ = 0.0000146 800 25.6 918.92 1000 30.9 1200 37.3 1400 44.9
Характеристика трубопровода для аварийного режима (Q-H)тр.ав построена по уравнению: Qтр.ав = Hг + a2 * Q2 = 16.3 + 0.0000215 * Q2 Q, м3/ч H, м H2 - Hг a2 = ¾¾¾¾; Q2 - в м3/ч 100 16.5 Q22 200 17.2 34.5 - 16.3 400 19.7 a2 = ¾¾¾¾¾ = 0.0000215 600 24.0 918.92 800 30.1 1000 37.8 1200 47.3 1400 58.4 Характеристика работы трубопровода во время дождя (Q-H)тр.д построена по уравнению: Qт р.д.н = Hг.д + a3 * Qд2 = 17.11 + 0.0000029 * Qд2. Q, м3/ч H, м Hд - Hг.д a3 = ¾¾¾¾¾; Qд - в м3/ч 200 17.2 Qд2 400 17.6 26.65 - 17.11 600 18.2 a2 = ¾¾¾¾¾ = 0.0000029 800 19.0 1803.22 1000 20.0 1200 21.3 1400 22.8 1600 24.5 1800 26.5 2000 28.7 2200 31.2 2400 33.8
Характеристика работы трубопровода при аварии во время дождя (Q-H)тр.д.ав построена по уравнению: Qт р.д.ав = Hг.д + a4 * Qд2 = 17.11 + 0.0000048 * Qд2. Q, м3/ч H, м Hд.ав - Hг.д a4 = ¾¾¾¾¾; Qд - в м3/ч 200 17.3 Qд2 400 17.9 32.88 - 17.11 600 18.8 a2 = ¾¾¾¾¾ = 0.0000048 800 20.2 1803.22 1000 21.9 1200 24.0 1400 26.5 1600 29.4 1800 32.7 2000 36.3 2200 40.3 2400 44.8
(×)A на графике - рабочая точка, ее координаты определяют рабочие параметры насосов при их совместной работе в нормальном режиме. (×)B определяет рабочие параметры совместно работающих насосов в аварийном режиме. (×)C определяет рабочие параметры совместно работающих трех насосов. (×)D определяет рабочие параметры совместно работающих трех насосов в аварийном режиме. D - расчетные точки, на аварийный и нормальный режим. (×)A1,2 - точка, определяющая параметры каждого насоса при совместной работе двух насосов. E, F - точки, определяющие параметры h, l каждого насоса при совместной работе трех насосов. (×)A1 - точка, определяющая параметры каждого насоса при их раздельной работе.
4.5. Иловая насосная станция и вентиляторная.
Иловая насосная станция (ИНС) и вентиляторная расположены на территории очистной станции и конструктивно объединены в одном здании с хлораторной, но имеют разные входы. Вентиляторная предназначена для подачи воздуха в аэротенк.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
CВОДНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ №2 СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА КАНАЛИЗАЦИИ ПОСЕЛКА
ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА №1 на реконструкцию очистных сооружений Смета в сумме 13050 тыс. р. Составлена в ценах 1998 г.
ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА №2 на реконструкцию местных очистных сооружений Смета в сумме 214.5 тыс. р. Составлена в ценах 1998 г.
ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА №3 на строительство очистных сооружений Смета в сумме 30056 тыс. р. Составлена в ценах 1998 г.
ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА №4 на строительство местных очистных сооружений Смета в сумме 96 тыс. р. Составлена в ценах 1998 г.
ОБЪЕКТНАЯ СМЕТА №5 на строительство главной насосной станции Смета в сумме 2729 тыс. р. Составлена в ценах 1998 г.
ЛОКАЛЬНАЯ СМЕТА №1 на прокладку канализационного коллектора
Сметная стоимость 8389 тыс. р. Основание: чертежи 1, 3. Составлена в ценах 1998 г.
Ч.1. Земляные работы
|
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1. | 1-44 СНиП 4-5-82 | Объем грунта II гр. разрабатывае-мого в отвал | 1000 м3 | 125 | 82.4 | 3.04 | 79.36 26.40 | 10300 | 380 | 9920 3300 | 3680 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2. | 1-984 | Добор грунта вручную после механиз<
Популярное: Организация как механизм и форма жизни коллектива: Организация не сможет достичь поставленных целей без соответствующей внутренней... Генезис конфликтологии как науки в древней Греции: Для уяснения предыстории конфликтологии существенное значение имеет обращение к античной... Как вы ведете себя при стрессе?: Вы можете самостоятельно управлять стрессом! Каждый из нас имеет право и возможность уменьшить его воздействие на нас... Почему человек чувствует себя несчастным?: Для начала определим, что такое несчастье. Несчастьем мы будем считать психологическое состояние... ©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (184)
|
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку... Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |