Расчёт уставок максимальной токовой защиты

Максимальный рабочий ток линии рассчитывается по максимальной суммарной мощности силовых трансформаторов, которые могут питаться по защищаемой линии в нормальном, ремонтном или послеаварийном режимах.

,                                  (99)

А,

Ток срабатывания защиты

,                        (100)

где k_н – коэффициент надёжности, учитывающий погрешность реле и необходимый запас, в зависимости от типа реле /12/;

k_сзп – коэффициент самозапуска, значение которого зависит от вида нагрузки и её параметров;

k_в – коэффициент возврата реле, в зависимости от типа реле.

 А.

Ток срабатывания реле

                                  (101)

где k_сх – коэффициент схемы, равен 1 при соединении ТТ в неполную звезду /12, стр. 20/; k₁ – коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Для установленных на отходящих КЛ 6 кВ РУ-1 установлены трансформаторы тока типа ТОЛ-10 У3 с I_ном. = 300 А

Выбираем реле типа РТВ-I имеющее уставку тока 5 А.

Коэффициенты чувствительности защиты в основной зоне:

                                       (102)

где - минимальное значение двухфазного тока.

Что удовлетворяет условию чувствительности в основной зоне.

Коэффициент чувствительности в зоне резервирования , т. е. при КЗ на шинах низшего напряжения трансформатора должен удовлетворять условию ³1,2. При КЗ на шинах 0,4 кВ значение двухфазного тока КЗ, приведенного к стороне ВН :

Что удовлетворяет условию чувствительности в зоне резервирования.

Замыкание на землю одной фазы в сетях с изолированной нейтралью не является КЗ. Поэтому защиту выполняют действующей на сигнал. Защита выполняется установкой трансформаторов тока нулевой последовательности с действием на устройство сигнализации заземления УСЗ-3М.

Проверка на 10% погрешность трансформаторов тока

Расчет произведем для ТТ типа ТОЛ-10, установленных в РУ-1 на отходящих КЛ 6кВ.

Предельная краткость (k₁₀) расчетного тока (I_расч) по отношению к первичному номинальному току (I_ном.) ТТ:

                                        (103)

Величина тока I_расч выбирается для МТЗ с зависимой характеристикой

I_расч = 1,1× I_согл.,                           (104)

где I_согл. – ток, который соответствует току КЗ, при котором производится согласование по времени последующей и предыдущей защит и определяется ступень селективности.

По карте селективности определим I_согл. = 700 А.

По кривой предельных кратностей сердечника класса Р трансформатора тока типа ТОЛ-10 /15, рис. П-6/ для k₁₀ = 3,85 соответствует допустимая погрешность вторичная нагрузка Z_{н. доп.} = 2,00 Ом.

Наибольшая фактическая нагрузка ТТ для двухфазной двухрелейной схемы /15, табл. 1-5/:

Z_{н. расч.} = 2r_пр. + Z_p + r_пер.,                                         (105)

где r_пр. – сопротивление проводов; Z_p – сопротивление реле; r_пер – сопротивление контактов.

Сопротивление реле РТВ-I при втянутом якоре при установке I_ср = 12,5А подсчитывается по выражению:

,                                            (106)

где S – потребляемая мощность; I – ток, при котором задана потребляемая мощность.

По техническим данным привода ПП-67 /15, табл. П-6/ S = 114 В×А.

.

Сопротивление проводов не учитываем, так как реле РТВ установлены в непосредственной близости от ТТ

Z_{н. расч.} = 0,73+0,1 = 0,83 (Ом).

Погрешность ТТ не превышает 10%, если соблюдается условие

Z_{н. расч.} < Z_{н. доп..}

В нашем случае

0,83 < 2,0.

Следовательно, погрешность ТТ, установленных в ТП РТП-1 на распределительных КЛ-10кВ, не превышает 10%.

Проверка остальных ТТ на 10% погрешность производится аналогично на основании выше приведенных расчетов.