Главная | О нас | Обратная связь Автоматизация Автостроение Антропология Археология Архитектура Астрономия Предпринимательство Биология Биотехнология Ботаника Бухгалтерский учет Генетика География Геология Государство Демография Деревообработка Журналистика и СМИ Зоология Изобретательство Иностранные языки Информатика Информационные системы Искусство История Кинематография Кораблестроение Кулинария Культура Лексикология Литература Логика Маркетинг Математика Математический анализ Материаловедение Машиностроение Медицина Менеджмент Металлургия Метрология Механика ОБЖ Охрана Труда Педагогика Политология Правоотношение Программирование Производство Промышленность Психология Радио Разное Социология Спорт Статистика Строительство Теология Технологии Туризм Усадьба Физика Физиология Философия Финансы Химия Черчение Экология Экономика Электротехника Распределение грузов и запасов 2019-12-29 166 Обсуждений (0) Распределение грузов и запасов 0.00 из 5.00 0 оценок Скачать документ Данные о рейсе   Транспортно-эксплуатационные характеристики судна №п/п Характеристика значение 1 Тип судна Сормовский 2 Проект 1557 3 Длина наибольшая 114,0 м 4 Длина между перпендикулярами 110,0 м 5 Ширина судна 13,2 м 6 Высота борта 5,5 м 7 Осадка судна по ЛГМ в грузу 3,75 м 8 h дн Возвышение дна трюма над основной плоскостью 0,9 м 9 Водотоннажность в грузу по ЛГМ 4426 т 10 Дедвейт 3130 т 11 Грузоподъемность по ЛГМ 3000 т 12 Водотоннажность порожнем 1286 т 13 Скорость в грузу 9 уз. 14 Скорость в балласте 10,5 уз. 15 Экипаж 15 человек 16 Расстояние между портами 2200 миль 17 Осадка судна носом перед погрузкой 0,3 м 18 Осадка судна кормой перед погрузкой 2,1 м 19 Осадка судна на миделе перед погрузкой 1,3 м 20 Абсцисса ЦТ судна порожнем – 9,85 м 21 Аппликата ЦТ судна до погрузки 4,72 м 22 Плотность забортной воды в порту до погрузки 1,023 23 Плотность забортной воды в порту до выгрузки 1,016 24 Груз Промышленное оборудование 25 Удельный погрузочный объем груза 2,2 м3/т 26 Расход топлива на ходу 5,64 т/сутки 27 Расход пресной воды на 1 человека 0,1 т/сутки   Данные о парусности судна в грузу при осадке 3,75 м 1 Площадь парусности 460 м2 2 Возвышение центра парусности в грузу над ВЛ 2,7 м 3 Суммарная площадь скуловых килей 40 м2   Расчет ходового времени производится по формуле:   Tx = S /V·24,                                                                       (1.1)   где S – расстояние между портами; V – скорость хода судна. Тх = 2200/9 × 24 =10,2 сут. Расчет необходимых запасов на рейс произведем по следующим формулам: – необходимое количество топлива определяем по формуле:   Pт = Kзт·q·tx,                               (1.2)   где Кзт – коэффициент запаса топлива Кзт = 1,1; q – норма расхода топлива на ходу; tx – время судна в ходу. Рт = 1,1·5,64·10,2 = 63,3 т – запасы масла принимаем в количестве 5% от количества топлива:   Рм = 0.05·Рт,                                (1.3) Рм = 0.05·63,3 = 3,2 т – запасы пресной воды определим по формуле:   Pв = q·Чэк·tx,                                        (1.4)   где q – количество воды приходящееся на одного человека экипажа в сутки; Чэк – количество членов экипажа. Рв= 0,1·15·10,2 = 15,3 т Для исключения влияния свободных поверхностей жидкости заполним бортовые цистерны пресной воды вместимостью 10,9 и 12,8 т полностью. Итого судно на отход будет иметь 23,7 т пресной воды. Сумму всех запасов найдем по формуле:   Рзн=Рт+Рм+Рв,                                    (1.5) Рзн = 63,3+3,2+15,3= 81,8 т К концу рейса остается 10% от суммарных запасов и плюс остаток пресной воды, которые находятся по формуле:   Рзк = 10·Рзн/100+DРв,                                       (1.6)   где DРв – остаток пресной воды, который равен DРв = 23,7 – 15,3 = 8,4 т Рзк = 10·81,8 /100+8,4 = 16,6 т   Характеристика груза Промышленное оборудование обычно перевозят в ящиках, поэтому мы можем отнести этот груз к генеральному, подвиду ящичных грузов. В ящиках перевозят самые разнообразные грузы. В зависимости от массы груза нетто, его плотности, физико-химических и биологических свойств требуется большая или меньшая прочность ящиков. Ящики подразделяются по материалу, из которого они изготовлены, на дощатые, фанерные и картонные короба. Отплощадки, находящейся под просветом люка, ящики перемещают к месту укладки вручную, при помощи трюмных электропогрузчиков, ручных тележек или специальных катков. Кантовать, но с осторожностью, разрешается только те ящики, на которых не нанесено надписей, запрещающих это. Ящики укладывают плашмя на подкладки толщиной не менее 5 см. Если груз требует активной вентиляции, между ярусами помещают прокладки толщиной не менее 2,5 см. Если ящики отличаются по размерам и форме, необходимо заполнять мелкими ящиками промежутки между крупными местами. При этом нужно следить затем, чтобы поверхность каждого яруса была ровной. Прочные и тяжелые ящики укладывают внизу, более легкие – наверху. Большие ящики следует укладывать в центре трюма, ящики меньших размеров – у бортов. Это позволит лучше использовать грузовместимость. При погрузке ящиков на другой груз необходимо поверх этого груза устроить ровный настил и уже на него укладывать ящики. Остающееся свободное пространство в оконечностях грузовых помещений, около льял и пиллерсов необходимо забить любым подручным материалом, поверх которого устанавливают платформу из досок и укладывают следующий ярус ящиков. Для предотвращения поломки и загрязнения ящиков поверх того слоя, на котором ведется укладка, следует настилать широкие доски переходные мостики для портовых рабочих. Распределение грузов и запасов   Данные по грузовым помещениям судна Наименование цистерн ΔМН Масса Р (т) Z ( м) М z ( тм) Х (м) Мх (тм) Цистерна отходов топл. Масла №25 ПБ 142–144   1,7 0,5 1 -41 -70 Цистерна пресной воды ЛБ №11 127–133   10,9 4,2 46 -33,8 -368 Цистерна пресной воды ПБ №11 127–133   12,8 1,9 24 -33,92 -434 Цистерна основных запасов топлива №13 133–144 418 38,6 0,5 19 -39,2 -1513 Цистерна основных запасов топлива №14 136–150   19,5 3,22 63 -40,3 -802 Расходная цистерна главного двиг. ЛБ №15 141–142   1,6 4,16 7,0 -39,97 -64 Цист сепар. Масла №16 ПБ 145–148   1,1 0,58 1,0 -43,0 -47 Цистерна осн. запасов топлива ЛБ №17 133–156 690 27,1 3,3 89 -42,0 -1138 Цистерна отраб. Масла ПБ №18 145–149   1,9 0,6 1,0 -42,1 -82 Цистерна осн. Запаса масла №19 145–150   4,5 0,68 3 -43,8 -197 Цистерна подсланевой воды №20 ПБ 148–156   8 2,08 16 -45,6 -336 Цистерна осно. запасов топлива №21 ДП 151–156   7,5 0,9 7 -46,2 -350 Цистерна балластная ДП №22 156–159 55 48,8 2,72 133 -50,6 -2469 Фекальная цистерна №23 156–161   6 4,39 26 -49,5 -297 Цистерна пресной воды ДП №24 167–172 44 13,8 4,54 62,6 -55,4 -764 Балласт ДП №1 11–23 378 92 1,86 171 45,8 4214 Балласт ДП №2 23–34 302 95 2,18 207 39,9 3790 Балласт ДП №3 34–55 217 226 1,90 429 31,1 7029   Запасы топлива размещаем в первую очередь в расходных цистернах, расположенных в районе машинно-котельного отделения (МКО), танках двойного дна и в последнюю очередь в топливно-балластных танках. Танки, как правило, заполняем полностью, чтобы исключить влияние свободной поверхности жидких грузов на остойчивость. Цистерны пресной воды заполняем полностью. Расчёт положения центра тяжести принятых запасов производим в табличной форме. Таблица 1.1 – Распределение запасов № п/п   Запасы и их размещение   Район расположения (шпангоут)   Вместимость помещений(т)   Масса принимаемых запасов (т)   Плечи (м)   Моменты (ТМ)   Х Z Mx Mz НА МОМЕНТ ОТХОДА
Топливо
1	Цистерна №15 расходная ГД	141–142	1,6	1,6	-39,97	7,0	-64,0	11,2
2	Цистерна №13 основного запаса топлива	133–144	38,6	38,6	-39,2	0,5	-1513,1	19,3
3	Цистерна №14 основного запаса топлива	136–150	19,5	19,5	-40,3	3,22	-785,8	62,8
4	Цистерна №21 основного запаса топлива	151–156	7,5	7,5	-46,2	0,9	-346,5	6,8
Масло
5	Цистерна №16 сепарированного масла ПБ	145–148	1,1	1,1	-43,0	0,58	-47,0	1,0
6	Основной запас масла Цистерна №19 ЛБ	145–150	4,5	4,5	-43,8	0,68	-197,0	3,0
Пресная вода
7	Цистерна №11 ЛБ пресная вода	127–133	10,9	10,9	-33,8	4,2	-368	46
8	Цистерна №12ПБ пресная вода	127–133	12,8	12,8	-33,92	1,9	-434	24
Всего запасы:				96,5	-38,95	1,80	-3758,4	174,1
НА МОМЕНТ ПРИХОДА
Топливо
9	Цистерна №15 расходная ГД	141–142	1,6	1,6	-39,97	7,0	-64,0	11,2
10	Цистерна №21 основного запаса топлива	151–156	7,5	2,3	-46,2	0,9	-106,3	2,1
Масло
11	Цистерна №16 сепарированного масла ПБ	145–148	1,1	1,1	-43,0	0,58	-47,0	1,0
12	Основной запас масла Цистерна №19 ЛБ	145–150	4,5	1,3	-43,8	0,68	-56,9	0,9
Пресная вода
13	Цистерна №11 ЛБ пресная вода	127–133	10,9	8,4	-33,8	4,2	-284,0	35,3
Всего запасы:				14,7	-37,97	3,44	-558,2	50,5

Данные о грузовых помещениях

При частичной загрузке трюмов (когда Z<Z1) аппликату центра объема Z по трюмам можно определить по формуле:

(1.7)

Где Vi – объем, занятый грузом: Vi = Р ∙ ω, м^3;

S – площадь трюма, м²;

Р – масса груза, т;

ω – удельный погрузочный объем груза, м³/т;

h _дн− возвышение днища трюма над основной плоскостью, м.

Распределяем груз по трюмам, используя данные грузовых помещений

Таблица 1.2 – Распределение грузов

На основании выполненного распределения запасов и грузов составляем таблицу сводных данных и расчета водоизмещения с указанием координат центра тяжести судна. Эти расчеты представлены в таблице 3.5.

Таблица 1.3 – Расчет водоизмещения

Для водоизмещения судна после загрузки D = 2744,3 т и плотности воды g_и=1,0 т/м³ по грузовой шкале определяем среднюю осадку судна после загрузки Т`ср.

Грузовая шкала построена для плотности γ≠γ_и, то следует учесть поправку к средней осадке Т`ср, определённой по грузовой шкале, на плотность воды:

(1.8)

где g = 1,0 т/м³ – плотность, для которой построена грузовая шкала;

Т`ср = 2,84 м – средняя осадка по грузовой шкале при g = 1,0 т/м³;

δ = 0,82 – коэффициент полноты водоизмещения;

α= 0,89 – коэффициент полноты площади ватерлинии.

ΔТ = (1,0–1,023)/1,0·0,834/0,862·2,84= -0,06 м

Тср = 2,84 м – 0,06 м = 2,78 м

Для средней осадки Tcp₁ = 2,78 м из информации по остойчивости для капитана (приложение 1) определяем значение величин:

Xc₁ = – 0,80 м – абсцисса центра величины;

Xf₁ = -1,52 м – абсцисса центра тяжести площади ватерлинии;

Zc₁ = 1,47 м – аппликата центра величины;

r₁ = 4,9 м – поперечный метацентрический радиус;

R₁ = 325 м – продольный метацентрический радиус;

a) Определяем момент, дифферентующий судно на 1 см на отход и приход по формуле:

                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                             (1.9)                

(1.9)

где D₁ – водоизмещение судна в грузу;

H – продольная метацентрическая высота;

L – расчетная длина судна.

H = R₁+Zc – Z g,

где Z g – аппликата центра тяжести.

H= 325 + 0,80 − 4,03 =321,8 м

М₁ = 2744,3×321,8/100×110 = 80,3 тм/см (на отход)

М₂ = 2662,5×321,8/100×110 = 77,9 тм/см (на приход)

б) Определение дифферента судна после загрузки в начале и конце рейса:

d_н=D₁·(Xg₁-Xc₁)/M·100 (1.10)

где Xg₁ – абсциса центра тяжести судна.

d_н =2744,3·(-3,64+0.80)/80,3·100= -0,97 м

d_к=D₂·(Xg₁-Xc₁)/M·100 (1.11)

d_к =2662,5·(-2,55+0.80)/77,9·100= -0,60 м

После загрузки судно получило дифферент на корму. Рекомендуется иметь дифферент на корму в пределах от 0 до -0,5 м. Все судовые запасы находятся в кормoвой части судна, поэтому при движении судна расход судовых запасов приведёт к увеличению дифферента на нос. Кроме того, для уменьшения заливаемости судна при движении на встречном волнении необходимо иметь дифферент на корму. Однако необходимо помнить, что для судов проекта 1557 осадка кормой не должна превышать 4,1 м, иначе будет нарушено требование к высоте остаточного надводного борта при затоплении машинного отделения. Полученные расчеты дифферента не удовлетворяют требованию, поскольку дифферент для начала рейса составляет 0,97 м на корму. Поскольку, из-за большого УПО судно имеет значительный недогруз, можно уменьшить значение дифферента приемом балласта в носовые танки.

Нам нужно уменьшить дифферент на 0,47 м; по формуле 1.9 определяем величину необходимого дифферентующего момента.

М₁^’ = 47 ∙ M₁ = 47∙80.3 = 3774.1 Нм

По данным грузовых помещений находим, что почти точно по величине момента подходит Балластный танк №2.

На основании выполненного распределения запасов и грузов составляем таблицу сводных данных и расчета водоизмещения с указанием координат центра тяжести судна. Эти расчеты представлены в таблице 3.5.

Таблица 1.3 – Расчет водоизмещения

Для водоизмещения судна после загрузки D = 2839,3 т и плотности воды g_и=1,0 т/м³ по грузовой шкале определяем среднюю осадку судна после загрузки Т`ср.

Грузовая шкала построена для плотности γ≠γ_и, то следует учесть поправку к средней осадке Т`ср, определённой по грузовой шкале, на плотность воды:

(1.8)

где g = 1,0 т/м³ – плотность, для которой построена грузовая шкала;

Т`ср = 2,92 м – средняя осадка по грузовой шкале при g = 1,0 т/м³;

δ = 0,82 – коэффициент полноты водоизмещения;

α= 0,89 – коэффициент полноты площади ватерлинии.

ΔТ_о = (1,0–1,023)/1,0·0,834/0,862·2,92= -0,06 м

Тср = 2,92 м – 0,06 м = 2,86 м на отход

ΔТ_п = (1,0–1,016)/1,0·0,834/0,862·2,85= -0,03 м

Тср = 2,85 м – 0,03 м = 2,82 м на приход

Для средней осадки Tcp₁ = 2,86 м из информации по остойчивости для капитана (приложение 1) определяем значение величин:

Xc₁ = – 0,80 м – абсцисса центра величины;

Xf₁ = -1,52 м – абсцисса центра тяжести площади ватерлинии;

Zc₁ = 1,47 м – аппликата центра величины;

r₁ = 4,9 м – поперечный метацентрический радиус;

R₁ = 325 м – продольный метацентрический радиус;

a) Определяем момент, дифферентующий судно на 1 см на отход и приход по формуле:

                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                             (1.9)                

(1.9)

где D₁ – водоизмещение судна в грузу;

H – продольная метацентрическая высота;

L – расчетная длина судна.

H = R₁+Zc – Z g,

где Z g – аппликата центра тяжести.

H= 325 + 0,80 − 3,97 =321,8 м

М₁ = 2839,3×321,8/100×110 = 83,1 тм/см (на отход)

М₂ = 2757,5×321,8/100×110 = 80,7 тм/см (на приход)

б) Определение дифферента судна после загрузки в начале и конце рейса:

d_н=D₁·(Xg₁-Xc₁)/M·100 (1.10)

где Xg₁ – абсциса центра тяжести судна.

d_н =2839,3·(-2,19+0.80)/83,1·100= -0,47 м

d_к=D₂·(Xg₁-Xc₁)/M·100 (1.11)

d_к =2757,5·(-1,09+0.80)/80,7·100= -0,10 м

В результате пересчета с учетом приема балласта мы добились приемлемого значения дифферента для судна.

Расчет посадки и остойчивости судна на отход и приход выполняется по грузовой шкале и кривым элементов теоретического чертежа и дублируется расчетами по диаграмме осадок носом и кормой.

Расчет посадки судна по грузовой шкале и гидростатическим кривым представлен в таблице 1.4

* Zm = Zc + r

Таблица 1.4

Для дальнейших расчетов принимаем значения величин, полученные при расчетах по грузовой шкале и кривым элементов теоретического чертежа.

Составление грузового плана судна. Расчет остойчивости судна. Составление диаграмм статической и динамической остойчивости судна

Расчет начальной метацентрической высоты производится по формуле:

h = Zm – Zg, (2.1)

где Zm – аппликата метацентра;

Zg – апликата центра тяжести.

По формуле (2.1) произведем расчет начальной поперечной метацентрической высоты для начала рейса и конца рейса:

с) Рассчитываем поперечную метацентрическую высоту:

h₁= Zm – Zg₁ = 6,37 – 3,97 = 2.40 м

h₂= Zm – Zg₂ = 6,37 – 4,11 = 2,26 м

Рассчитаем исправленную поперечную метацентрическую высоту:

h_1,2 = Zc_1,2 + p_1,2 – Zg_1,2 (м) (2.2)

где Zg_1,2 = Z + Δmh, м

Δmh – поправка к метацентрической высоте на учет влияния свободных поверхностей (выбирается из приложения 2).

Таблица 2.1 – расчет параметров начальной остойчивости:

Проверку остойчивости выполняем по материалам «информации по остойчивости судна» по допустимым метацентрическим высотам:

­ максимальное плечо L > 0,2 м при Qmax = 30 град;

­ угол заката Qзак > 60 град;

­ исправленная метацентрическая высота h > 0.15 м;

­ критерий погоды ДО > 1;

­ угол крена от действия постоянного ветра Q < 15 град;

­ критерий ускорения ДО > 1.

2019-12-29

166

Обсуждений (0)

Распределение грузов и запасов 0.00 из 5.00 0 оценок

Скачать документ