Расчет сопротивлений элементов схемы

Удельное реактивное сопротивление воздушных линий Л1, Л2, Л3 и Л4 принимаем средне-типовым  Ом/км, активным сопротивлением пренебрегаем.

Сопротивление воздушных линий Л1 и Л2 определим по формуле (1.1):

 

, (1.1)

 

здесь  – длина линии Л1, км.

 

.

Сопротивление воздушных линий Л3 и Л4 определим по формуле (1.2):

, (1.2)

 

здесь  – длина линии Л3, км.

 

.

 

Кабели марки А-185 и М-240 имеют следующие удельные параметры: удельное индуктивное сопротивление  Ом/км;  Ом/км, удельное активное сопротивление  Ом/км;  Ом/км.

Индуктивное сопротивление кабельной линии Л5:

 

, (1.3)

 

здесь  – длина линии Л5, км;

 

.

 

Активное сопротивление кабельной линии Л5:

 

, (1.4)

.

 

Индуктивное сопротивление кабельной линии Л6:

 

, (1.5)

 

здесь  – длина линии Л6, км;

 

.

 

Активное сопротивление кабельной линии Л6:

, (1.6)

.

 

Сопротивления трансформаторов Т1 и Т2:

 

, (1.7)

 

здесь  – номинальная мощность трансформатора Т1, ВА.

 

.

 

Сопротивление трансформатора Т3:

, (1.8)

 

здесь  – номинальная мощность трансформатора Т3, ВА.

 

.

Расчет величин токов КЗ

 

Расчёт токов короткого замыкания приведён в таблицах 7 – 9.

 

Таблица 7 – Максимальный режим, секционный выключатель Q15 включен, Q20 и Q27 отключены

Точка КЗ на шинах п/ст	Искомые величины	Питание со стороны
		Система G1	Система G2
А	, о.е.
	, МВА	1500
	, кА
Б	, о.е.
	, МВА		1900
	, кА
В Ic, IIс	, о.е.
	, МВА
	, кА
Питание одновременно от систем G1 и G2
В Ic, IIс	, МВА
	, о.е.
	, кА
Г Ic, IIс	, о.е.
	, МВА
	, кА
Д Ic	, о.е.
	, МВА
	, кА
Д IIc	, о.е.
	, МВА
	, кА
Е	, о.е.
	, МВА
	, кА

 

Таблица 8 – Минимальный режим, секционные выключатели Q15, Q20 и Q27 отключены, линии Л2 и Л4 отключены

Точка КЗ на шинах п/ст	Искомые величины	Питание со стороны
		Система G1		Система G2
А	, о.е.			—
	, МВА	1200
	, кА
Б	, о.е.	—
	, МВА			1600
	, кА
В	, о.е.	IIс		Iс
	, МВА
	, кА
Г	, о.е.	IIс		Iс
	, МВА
	, кА
Д	, о.е.	IIс		Iс
	, МВА
	, кА
Е	, о.е.	—
	, МВА
	, кА

 

Таблица 9 – Минимальный режим, секционный выключатель Q15 включен, линия Л4 отключена

Точка КЗ на шинах п/ст	Искомые величины	Питание со стороны
		Система G1	Система G2
А	, о.е.
	, МВА	1200
	, кА
В	, о.е.
	, МВА
	, кА

 

Расчёт защиты высоковольтного двигателя Д

 

Для защиты асинхронных электродвигателей напряжением выше 1000 В предусматриваются следующие защиты:

1) токовая отсечка;

2) защита от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ);

3) защита от перегруза — МТЗ с выдержкой времени;

4) защита минимального напряжения.

 

Токовая отсечка

 

1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13.

2) Для выбора трансформатора тока определим номинальный ток двигателя:

 

, (2.1)

 

где  – номинальная мощность двигателя, Вт (см. таблицу 4);

 – номинальное напряжение двигателя, В (см. таблицу 4);

 – номинальный коэффициент мощности двигателя.

 

 А.

 

К установке принимаем трансформатор тока ТЛК10-100-0,5/10Р:  А,  А. Коэффициент трансформации трансформатора тока:

 

.

 

Схема включения трансформаторов тока и реле — неполная звезда, коэффициент схемы .

3) Определим ток срабатывания защиты, который отстраивается от пускового тока двигателя:

 

, (2.2)

 

где  — коэффициент отстройки.

Найдем пусковой ток по следующему выражению:

 

, (2.3)

 

где  – коэффициент пуска двигателя.

 А.

Тогда по выражению (2.2) ток срабатывания защиты

 

 А.

 

4) Коэффициент чувствительности определяется при двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме на шинах, к которым подключен двигатель:

 

. (2.4)

 

Так как коэффициент чувствительности превышает нормируемое значение, то защита удовлетворяет требованию чувствительности.

 

5) Ток срабатывания реле:

 

 А. (2.5)

 

Принимаем к установке реле РСТ 13-29, у которого ток срабатывания находится в пределах .

Определим сумму уставок:

 

. (2.6)

 

Принимаем сумму уставок .

Найдем ток уставки реле:

 

 А.