Дифференциальная защита

 

1) Защита выполняется с помощью дифференциального реле РСТ 15.

2) Номинальные токи обмоток трансформатора:

высшего напряжения

 

 А; (6.1)

 

низшего напряжения

 

 А; (6.2)

 

В формулах (6.1) и (6.2):

 – номинальная мощность трансформатора Т1, ВА;

 – напряжение высокой стороны трансформатора, В;

 – напряжение низкой стороны трансформатора, В.

3) Для выбора трансформаторов тока найдем максимальные рабочие токи:

на стороне ВН

 

 А; (6.3)

 

на стороне НН

 

 А. (6.4)

 

На стороне ВН принимаем к установке трансформатор тока типа ТФЗМ-220Б-I-200-0,5/10Р/10Р/10Р:  А,  А.

Коэффициент трансформации трансформатора тока

 

. (6.5)

 

На стороне НН принимаем к установке трансформатор тока типа и ТШЛ-10-3000-0,5/10Р:  А,  А.

Коэффициент трансформации трансформатора тока

 

. (6.6)

 

Силовой трансформатор Т1 имеет схему соединения обмоток У_н/Д/Д, следовательно, для компенсации сдвига фаз трансформаторы тока на высокой стороне включаются по схеме полного треугольника ( ), а трансформаторы тока на низкой стороне — по схеме неполной звезды ( ).

Вторичные токи трансформаторов тока в номинальном режиме работы:

 

 А; (6.7)

 А. (6.8)

 

За основную сторону принимаем сторону НН, так как .

4) Определяем токи небаланса, вызванные погрешностями трансформаторов тока  и регулированием напряжения под нагрузкой (РПН) . При этом все токи приводим к ступени напряжения основной стороны.

Определим ток небаланса :

 

, (6.9)

 

где  – коэффициент однотипности трансформаторов тока;

 – коэффициент апериодической составляющей для дифференциального реле;

 – допустимая погрешность трансформаторов тока;

– максимальный сквозной ток, приведенный на высокую сторону, А.

 

 А.

 

Определим ток небаланса :

, (6.10)

 

где  — пределы регулирования напряжения на стороне ВН;

 — пределы регулирования напряжения на стороне СН.

 

 А.

 

Предварительное значение тока срабатывания защиты по условию отстройки от токов небаланса

 

, (6.11)

 

где  – коэффициент отстройки.

 

 А.

 

Ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания

 

, (6.12)

 

где  – коэффициент отстройки.

 

 А.

 

Из двух токов срабатывания выбираем наибольший, то есть  А.

5) Предварительное значение коэффициента чувствительности защиты определяем по току двухфазного короткого замыкания на секции Г_Iс, приведенному на сторону ВН.

 

. (6.13)

 

6) Ток срабатывания реле на основной стороне

 

 А. (6.14)

 

Ток срабатывания реле на неосновной стороне

 

 А, (6.15)

 

где  – коэффициент трансформации силового трансформатора.

7) Примем число витков основной обмотки .

Расчетная МДС основной обмотки

 

 А·витков. (6.16)

 

Принимаем ближайшее стандартное значение МДС .

Расчетное число витков неосновной обмотки находится из условия

. (6.17)

 

Принимаем .

Составляющая тока небаланса  из-за неравенства расчетного и действительного числа витков

 

 А. (6.18)

 

8) Ток срабатывания защиты с учетом всех составляющих тока небаланса

 

 А, (6.19)

 

здесь  – коэффициент отстройки.

9) Коэффициент чувствительности определяем по току двухфазного короткого замыкания на секции Г_Iс, приведенному на сторону ВН:

 

.

 

Так как коэффициент чувствительности превышает требуемое нормированное значение, то защита удовлетворяет требованиям чувствительности.

10) Ток срабатывания реле на основной стороне

 

 А.

 

Ток срабатывания реле на неосновной стороне

 

 А.