Технические данные трансформатора ТМЗ-250/10

От цехового трансформатора Т2, присоединенного к РУ – 0,4 кВ, питаются РП № 1- 9.

5,346 = 40,456 кВт;

б) Выбираем шкафы распределительные для силовых установок переменного тока серии ПР8501 без выключателя на вводе с трехполюсными выключателями на отходящих линиях типа ВА51 по расчетному току РП из условия:

I_ном.шк ≥ I_р.РП , (1.4.3)

где I_р.РП - расчетный ток РП, берем из распечаток программы RELNA на с.14-22.

Сведем данные в таблицу 1.4.2.

Таблица 1.4.2

в) Выбираем проводники, питающие распределительные шкафы в качестве которых применим кабель до 1 кВ 4-х жильный, проложенный в воздухе, типа ААШвУ.

Таблица 1.4.3

Примечание

- в соответствии с ПУЭ минимальное сечение PEN- проводника II уровня (кабель с алюминиевыми жилами с бумажной пропитанной изоляцией, проложенный в воздухе) составляет 16 мм² с I_доп = 60А.

Выбираем проводник, питающий распределительный шкаф РП 9, кабель 4-х жильный алюминиевый с бумажной пропитанной изоляцией, проложенный в воздухе, типа ААШвУ (4х16).

г)Выбор высоковольтного кабеля

Выбираем высоковольтный кабель, соединяющий шины ГПП 10 кВ и цеховой трансформатор, питающий цех. Выбираем кабель по трем условиям:

а) по экономической плотности тока;

б) по длительно допустимому нагреву;

в) по термической стойкости.

Рисунок 1.7.1 – Расчетная схема выбора высоковольтного кабеля.

а) По экономической плотности тока (рассматривается нормальный режим работы)

(1.7.1)

где - экономически целесообразное сечение кабеля, мм²;

= 1,6 – экономическая плотность тока (для односменного режима работы, Т_м = 2000ч/год), таблица 1.3.36 /3/;

- рабочий ток кабеля

= 5,88 А, (1.7.2)

Определим экономически целесообразное сечение кабеля по формуле:

мм².

По таблице 1.3.16 /2/выбираем ближайшее стандартное сечение 10 мм².

б) По нагреву (рассматривается утяжеленный режим)

В нашем случае кабель должен быть рассчитан на номинальный ток цехового трансформатора. Условие выбора:

I_доп k_п.КЛ ≥ I_ном.т k_п.Т , (1.7.3)

где k_п.КЛ = 1 – для однотрансформаторной подстанции,

k_п.Т – для однотрансформаторной подстанции.

= 14,434 А (1.7.4)

По формуле (1.7.3) I_доп ≥ А

По таблице 1.3.16 /2/ для I_доп >14.434 А выбираем ближайшее большее стандартное сечение F_{ном. 2} =16 мм² с _доп = 60А.

в) По термической стойкости

, (1.7.5)

где - минимальное по термической стойкости сечение;

С_т = 90 А с^1/2/мм² – тепловая функция;

t_n – приведенное время.

t_n = t_рз + t_{откл.выкл} +Т_а = 0,1+0,095+0,045 = 0,24 с, (1.7.6)

где t_рз = 0,1 с – время действия релейной защиты (токовая отсечка), /7/;

t_{откл.выкл} =0,095 с – время отключения выключателя (для ВМПЭ), /8/;

Т_а = 0,045 с – время затухания апериодической составляющей тока КЗ, /7/;

I_k – действующее значение периодической составляющей тока КЗ в начале кабельной линии.

(1.7.7)

где

– мощность короткого замыкания на шинах 10 кВ ГПП.

По формуле (1.7.5) определяем

104,76 мм².

По таблице 1.3.16 /2/ выбираем ближайшее большее стандартное сечение F_ном.3 = 120 мм².

Из трех условий выбираем наибольшее сечение кабеля.

Окончательно выбираем кабель типа ААШвУ (3х120) мм².

г) Выбор автоматических воздушных выключателей к РП.

Выбираем автомат, защищающий линию, питающую РП.

Автоматизированный выбор автоматических воздушных выключателей производится с помощью программы AVTOMAT(PRESS 6).

Используя данную программу, были получены следующие результаты, которые приведены в таблице 1.4.4.

Таблица 1.4.4