Мегаобучалка Главная | О нас | Обратная связь


В.5 Угловой коэффициент облученности




(1) Общий угловой коэффициент облученности конструкции для теплопередачи излучением от проемов определяется по формуле

, (B.28)

где Ff — угловой коэффициент облученности поверхности конструкции i к проему (см. приложение G);

di — размер поперечного сечения поверхности конструкции i;

Сi — коэффициент защиты (экранирования) поверхности конструкции i; Сi = 0 — для защищенной поверхности элемента; Сi = 1 — для незащищенной поверхности элемента.

(2) Угловой коэффициент облученности Ff,i невидимой из проема поверхности конструкции принимается равным нулю.

(3) Общий угловой коэффициент облученности конструкции для теплопередачи излучением от пламени Fz определяется по формуле

, (B.29)

где Fz,i — угловой коэффициент облученности конструкции i для теплопередачи излучением от пламени (см. приложение G).

(4) Угловой коэффициент облученности Fz,i отдельных сторон конструкции для теплопередачи излучением от пламени может основываться на эквивалентных прямоугольных размерах пламени. Размеры
и положение эквивалентных прямоугольников, отображающих фронтальный и боковые виды пламени, определяются согласно приложению G. Для других целей размеры пламени определяются по В.4.


Приложение С

(справочное)

Локальные пожары

(1) Тепловые воздействия локальных пожаров допускается оценивать с использованием данного приложения. При этом должно учитываться отношение высоты пламени к высоте помещения.

(2) Тепловой поток от локального пожара к конструкциям определяется по формуле (3.1), угловой коэффициент облученности определяется согласно приложению G.

(3) Длина пламени Lf, м, локального пожара (рисунок С.1) определяется по формуле

Lf = –1,02D + 0,0148Q2/5. (С.1)

(4) Если пламя не достигает потолка (Lf < H; рисунок С.1) или пожар происходит на открытом пространстве, температура Q(z), °C, вдоль вертикальной оси пламени определяется по формуле

Q(z) = 20 + 0,25Qc2/3 × (zz0)–5/3 £ 900, (С.2)

где D — диаметр пламени, м (рисунок С.1);

Q — мощность теплового потока пожара, Вт, согласно Е.4;

Qc — конвективная доля мощности теплового потока, Вт, по умолчанию Qc = 0,8Q;



z — высота вдоль оси пламени, м (рисунок С.1);

H — расстояние между очагом пожара и потолком, м (рисунок С.1).

 

Ось пламени

 

Рисунок С.1 — Локальный пожар (Lf < H)

 

(5) Виртуальная начальная координата z0, м, определяется по формуле

z0 = –1,02D + 0,00524Q2/5. (С.3)

(6) Если пламя достигает потолка (Lf ³ H; рисунок С.2), удельный тепловой поток , Вт×м–2, на обогреваемую поверхность на уровне потолка составляет:

= 100000, если y £ 0,3;

= 136300 – 121000y,если 0,3 < y < 1; (C.4)

= 15000y–3,7, если y ³ 1,

 

где y — безразмерный коэффициент, определяемый по формуле

,

здесь r — горизонтальное расстояние, между вертикальной осью пламени и местом на потолке, для которого рассчитывается тепловой поток, м (рисунок С.2);

H — высота помещения, м (рисунок С.2).

 

 

Рисунок С.2 — Локальный пожар

(7) Горизонтальная длина пламени Lh, м, (рисунок С.2) определяется по формуле

Lh = (2,9H × (QH*)0,33) – H. (С.5)

(8) Безразмерная мощность теплового потока QH* определяется по формуле

QH* = Q/(1,11 × 106 × H2,5). (C.6)

(9) Вертикальное положение виртуального очага пожара z´, м, определяется по формуле

z´ = 2,4D ×(QD*2/5QD*2/3), если QD* < 1; (C.7)

z´ = 2,4D × (1 – QD*2/5), если QD* ³ 1;

QD* = Q/(1,11·106 × D2,5). (C.8)

(10) Результирующий тепловой поток на обогреваемую поверхность на уровне потолка
определяется по формуле

= – ac · (Qm – 20) – Femefs × [(Qm + 273)4 – (293)4], (C.9)

где используемые коэффициенты определяются по формулам (3.2), (3.3) и (С.4).

(11) Правила, указанные в (3) – (10), справедливы при выполнении следующих условий:

— диаметр пожара D £ 10 м;

— мощность теплового потока пожара Q £ 50 МВт.

(12) При наличии нескольких распределенных локальных пожаров формулу (С.4) допускается использовать для получения различных отдельных удельных тепловых потоков ( , …) на обогреваемую поверхность на уровне потолка. Общий удельный тепловой поток, Вт × м–2, определяется по формуле

= + … £ 100000. (С.10)


Приложение D

(справочное)

Общие модели пожаров

D.1 Однозонные модели

(1) Однозонная модель используется для объемных пожаров. В помещении принимается равномерное распределение температуры, плотности, внутренней энергии и давления среды (газов).

(2) При расчете температуры учитываются:

— анализ уравнений баланса массы и энергии;

— массовый обмен через проемы и массовая скорость выгорания;

— энергетический обмен между пожаром, внутренней средой (газами), стенами и проемами.

(3) Закон идеального газа применяется в следующем виде:

Pint = rgRTg, Па. (D.1)

(4) Уравнение баланса массы выражается зависимостью

, (D.2)

где dm/dt — изменение массы газов в помещении при пожаре, кг × с–1;

— расход потоков, выходящих через проемы;

— расход потоков, входящих через проемы;

— массовая скорость выгорания пожарной нагрузки.

(5) Изменением массы газов и массовой скоростью выгорания пожарной нагрузки можно пренебречь. Тогда формула (D.2) примет вид:

= . (D.3)

Данный массовый поток может быть рассчитан, основываясь на постоянном давлении вслед­ствие разницы плотности, обусловленной разницей температур в помещении пожара и окружающей среды соответственно.

(6) Энергетический баланс при пожаре в помещении выражается зависимостью

, Вт, (D.4)

где Eg — внутренняя энергия газов, Дж;

Q — мощность теплового потока пожара, Вт;

;

;

— мощность теплового потока, передаваемого посредством излучения и конвекции на поверхности помещения;

— мощность теплового потока, исходящего через проемы излучением;

с — удельная теплоемкость, Дж×кг –1К–1;

— результирующий удельный тепловой поток, определяемый по формуле (3.1);

— расход потока, кг × с–1;

Т — температура, К.

D.2 Двухзонные модели

(1) Основным предположением двухзонной модели является наличие под потолком слоя, который аккумулирует продукты сгорания и обладает горизонтальной граничной поверхностью. Определены следующие зоны: верхний слой, нижний слой, пожар и его пламя, окружающая среда и стены.

(2) Для верхнего слоя принимаются усредненные характеристики среды (газов).

(3) Между указанными зонами рассчитывается обмен массы, энергии и химических веществ.

(4) Для пожарной секции (отсека) с равномерно распределенной пожарной нагрузкой двухзонная модель преобразуется в однозонную в одном из следующих случаев:

— температура газов в верхнем слое больше чем 500 °С;

— толщина верхнего слоя достигает 80 % высоты помещения.





Читайте также:


Рекомендуемые страницы:


Читайте также:
Личность ребенка как объект и субъект в образовательной технологии: В настоящее время в России идет становление новой системы образования, ориентированного на вхождение...
Как построить свою речь (словесное оформление): При подготовке публичного выступления перед оратором возникает вопрос, как лучше словесно оформить свою...
Организация как механизм и форма жизни коллектива: Организация не сможет достичь поставленных целей без соответствующей внутренней...
Почему люди поддаются рекламе?: Только не надо искать ответы в качестве или количестве рекламы...



©2015-2020 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (1629)

Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку...

Система поиска информации

Мобильная версия сайта

Удобная навигация

Нет шокирующей рекламы



(0.009 сек.)