Мегаобучалка Главная | О нас | Обратная связь

Прочность поперечных сечений на действие изгибающего момента





(1) Прочность поперечных сечений на действие изгибающего момента допускается определять методом предельных усилий для любого типа сечений, кроме сечений класса 4.

(2) Для свободно опертых балок сжатую стальную полку, независимо от класса сечения, допускается принимать класса 1, если обеспечено сопряжение балки с железобетонной плитой вертикальной арматурой, размещенной в соответствии с 6.6.5.5 EN 1994-1-1.

(3) Для стальных сечений класса 4 следует руководствоваться требованиями 4.2.3.6 EN 1993-1-2.

Прочность поперечных сечений балок на срез

(1)P Прочность на срез следует оценивать только для сечений из конструкционной стали
(см. 4.2.3.3(6) и 4.2.3.4(4) EN 1993-1-2), если экспериментально не установлено влияние железобетонной части сечения на общую прочность.

Примечание — Методика расчета прочности на срез конструкционного стального сечения приведена в E.4 (приложение E).

(2) Для свободно опертых балок с бетонированными стенками профиля, выполненных согласно правилам проектирования для нормальной температуры, не требуется проверка прочности на срез при пожаре.

Комбинация изгибающего момента и срезывающих усилий

(1) Для частично бетонированных балок, воспринимающих отрицательный изгибающий момент, стенка профиля устойчива на срез, даже если она не способна воспринять изгибающий момент.

Примечание 1 — Методика расчета частично бетонированных балок, воспринимающих отрицательный изгибающий момент, приведена в F.2(7) (приложение F).

Примечание 2 — Методика расчета сталежелезобетонных небетонированных балок приведена в E.2 и E.4 (приложение E).

Прочность при продольном сдвиге

(1)P Общий расчет продольного сдвига следует производить аналогично расчету на прочность на действие изгибающего момента, принимая в расчет разницу нормального усилия в железобетоне
и конструкционной стали в пределах критической длины.

(2) При расчете местного зацепления элементов при пожаре, следует учитывать изменения продольных сдвиговых усилий при нагреве.

(3) Общий расчет продольного сдвига в пределах критической длины в области действия положительного изгибающего момента производится для наименьшего из значений по формулам (4.4) и (4.5):



с учетом сжимающих усилий в плите перекрытия по формуле

(4.4)

либо с учетом растягивающих усилий в стальном профиле по формуле

 

(4.5)

 

Примечание — Методика расчета продольного сдвига в области действия отрицательного изгибающего момента приведена в E.2 (приложение E).

(4)P Для обеспечения прочности при продольном сдвиге следует предусматривать соответ­ствующее поперечное армирование в соответствии с 6.6.6.2 EN 1994-1-1.

Сталежелезобетонные перекрытия по стальным небетонированным балкам

Общие положения

(1) Методы расчета огнестойкости сталежелезобетонных перекрытий по стальным небетонированным балкам, приведенные в данном подразделе, применимы для свободно опертых элементов
и неразрезных балок.

Нагрев сечений

Для стальной балки

(1) При расчете распределения температур в стальном профиле, сечение может быть разбито на несколько частей согласно рисунку 4.3.

 

 

Рисунок 4.3 — Элементы сечения

 

(2) Допускается не учитывать теплопередачу между разными частями сечения, верхней полкой профиля и железобетонной плитой.

(3) Рост температуры Dqa,t в разных частях незащищенной стальной балки в пределах интервала времени Dt допускается определять по формуле

 

[°C], (4.6)

 

где kshadow — поправочный коэффициент теневого эффекта (см. (4));

са — коэффициент удельной теплоемкости стали согласно (4) 3.3.1 [Дж/(кг × K)];

ra — плотность стали согласно (1)P 3.4 [кг/м3];

Ai — обогреваемая площадь i-той части стального сечения на единицу длины [м2/м];

Ai /Vi — приведенная толщина [м–1] i-той части стального сечения;

Vi — объем i-той части стального сечения на единицу длины [м3/м];

— расчетное значение суммарного теплового потока на единицу площади в соответствии с 3.1 EN 1991-1-2;

[Вт/м2];

[Вт/м2];

, [Вт/м2];

em — как определено в 2.2(2);

ef — степень черноты пламени в соответствии с 3.1(6) EN 1991-1-2;

qt — средняя температура газовой среды на время t [°C];

qa,t — температура стали на время t [°C], принимаемая равномерной во всех частях сталь­ного сечения;

t — интервал времени [с].

(4) Теневой эффект может быть определен по формуле

 

(4.7)

 

где e1, b1, ew, hw, e2, b2 — размеры поперечных сечений согласно рисунку 4.3.

Примечание — Приведенная формула к определению теневого эффекта (kshadow) и его использование в фор­муле (3) является аппроксимацией, основанной на результатах большого количества систематических вычислений; в более точных расчетных моделях следует использовать подходы, учитывающие форму поверхности, как это приведено в 3.1 и приложении G EN 1991-1-2.

(5) Значение Dt не должно превышать 5 с для выражения (3).

(6) Рост температуры Dqa,t в разных частях защищенной стальной балки в пределах интервала времени Dt допускается определять по формуле

(4.8)

при

где lp — коэффициент теплопроводности огнезащитного материала согласно 3.3.4(1)P, [Вт/(м × K)];

dp — толщина слоя огнезащитного материала, [м];

Ap,i — площадь внутренней поверхности огнезащитного материала на единицу длины i-той части стального элемента, [м2/м];

сp — коэффициент удельной теплоемкости огнезащитного материала согласно 3.3.4(1)P, [Дж/(кг × K)];

rp — плотность огнезащитного материала, [кг/м3];

qt — средняя температура газовой среды на время t, [°C];

Dqt — рост температуры газовой среды [°C] в течение интервала времени Dt.

(7) Любое снижение температуры Dqa,t, полученное согласно (6), следует принимать равным нулю.

(8) Значение Dt не должно превышать 30 с для выражения (6).

(9) Для незащищенных элементов и элементов с контурной защитой приведенную толщину или следует определять из выражений:

для нижней полки

или (4.9a)

 

для верхней полки, если не менее 85 % площади верхней полки контактирует с железобетонной плитой или если любые неплотности между верхней полкой и профилированным настилом заполнены негорючим материалом:

или (4.9b)

для верхней полки, с контактом стального профиля со сталежелезобетонной плитой перекрытия по профилированному настилу менее 85 %:

 

или (4.9c)

 

(10) Если высота балки h не превышает 500 мм, температура стенки профиля может быть принята равной температуре нижней полки.

(11) Для элементов с коробчатой защитой допускается принимать равномерное распределение температур по высоте профиля, используя (6) совместно с

где Ap — площадь внутренней поверхности коробчатой защиты на единицу длины стальной балки, [м2/м];

V — полный объем между поперечными сечениями единичной длины стальной балки, [м3/м].

(12) В качестве альтернативы (6), температура стального сечения после заданного времени огневого воздействия может быть получена в соответствии с расчетными блок-схемами разделов 4 и 5 EN 13381.

(13) Защита стальной балки, сопряженной сверху с железобетонным перекрытием, может быть достигнута с использованием горизонтального экрана снизу, развитие температуры в этом случае может быть рассчитано в соответствии с 4.2.5.3 EN 1993-1-2.





Читайте также:


Рекомендуемые страницы:


Читайте также:
Генезис конфликтологии как науки в древней Греции: Для уяснения предыстории конфликтологии существенное значение имеет обращение к античной...
Как вы ведете себя при стрессе?: Вы можете самостоятельно управлять стрессом! Каждый из нас имеет право и возможность уменьшить его воздействие на нас...
Почему двоичная система счисления так распространена?: Каждая цифра должна быть как-то представлена на физическом носителе...
Личность ребенка как объект и субъект в образовательной технологии: В настоящее время в России идет становление новой системы образования, ориентированного на вхождение...

©2015 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав.

Почему 3458 студентов выбрали МегаОбучалку...

Система поиска информации

Мобильная версия сайта

Удобная навигация

Нет шокирующей рекламы



(0.007 сек.)