Балки составного сечения

(1)Р Если поперечное сечение конструктивного элемента состоит из нескольких частей, соединенных механическими крепежными элементами следует рассматривать влияние податливости соединения.

(2) Расчет следует производить, предполагая линейную зависимость между силой и сдвигом
в со­единении.

(3) Для того, чтобы определить шаг крепежных деталей в продольном направлении, где поперечная сила варьируется между s_min и s_max(£4s_min), эффективную поперечную силу s_ef можно использовать следующим образом:

(9.17)

Примечание — Способ расчета несущей способности балок составного сечения приведен в приложении В.

Механически соединяемые и клееные колонны

(1)Р Деформации из-за проскальзывания в стыковых узлах, а также сдвига и изгибания в прокладках, косынках, валах и полках балки и при учете осевых усилий принимаются во внимание в процессе проверки на прочность.

Примечание — Способ для расчета грузонесущей способности I-образных балок и колонн коробчатого сечения пространственных колонн, а также решетчатых колонн приведен в приложении С.

Составные конструкции

Фермы

(1) Для ферм, которые загружены преимущественным образом в узлах, сумму коэффициентов комбинированных изгибающих и осевых сжимающих напряжений, приведенную в выражениях (6.18)
и (6.19), необходимо ограничить до 0.9.

(2) Для сжатых элементов расчетная длина колонны в плоскости фермы для проверки на прочность обычно берется как расстояние между двумя примыкающими друг к другу в узлах фермы.

(3) Для ферм с треугольной решеткой расчетная длина колонны для сжатых элементов принимается как длина пролета, см. рисунок 5.1, если:

— однопролетные элементы без ребер жесткости;

— элементы являются неразрезными двух- или трехпролетными и не загружены поперечными силами.

(4) Когда проводится упрощенный анализ, то принимаются следующие эффективные длины колонн (см. рисунок 9.3):

— для поперечно нагруженных неразрезных элементов (поперечная нагрузка ³40 % продольной), но без значительных моментов на конце стержня:

— во внешнем пролете — 0,8 длины пролета;

— во внутреннем пролете — 0,6 длины пролета;

— в узловой точке — 0,6 от наибольшей длины примыкающего пролета;

— для неразрезных элементов со значительными моментами на концах (напряжения от из­гиба ³40 % напряжения от сжатия):

— с моментом на опоре балки — 0,0 (т. е. нет эффекта колонны);

— в предпоследнем пролете — равным длине пролета;

— остающиеся пролеты и узловые точки — как описано выше для неразрезных балок без значительных моментах на концах;

— в других случаях принимается равным длине пролета.

Для проверки на прочность элементов и соединений под сжатием, расчетные осевые усилия должны быть увеличены на 10 %.

(5) Когда проводится упрощенный анализ в отношении ферм, которые нагружены в узловых точках, коэффициенты растягивающих и сжимающих напряжений, а также несущая способность соединения ограничивается 70 %.

(6)Р Проверка выполняется, если обеспечена устойчивость элементов ферм из плоскости.

(7)Р Все узлы должны быть запроектированы с учетом нагрузок от перемещения и монтажа.

(8)Р Все узлы должны воспринимать усилие F_r,d, действующее в любом направлении в пределах плоскости фермы. F_r,d должно рассматриваться как кратковременное воздействие на конструкцию класса 2:

(9.18)

где кН;

L — общая длина фермы, м.

а) b)

Рисунок 9.3 — Кривые момента и эффективные длины при сжатии:

а — без значительного концевого момента;
b — со значительным концевым моментом