Ведомость отделки помещений

Наимено-вание поме-щений	Вид отделки							Приме-чания
	потолки	S, м3	стены или перегородки	м3	низ стен или перегородок	м3
Жилые и не жилые комнаты, коридоры, прихожие, кладовые.	Отделка под фактуру шагрень Гипсокартон	2246     306,7	Улучшенная штукатурка, оклейка обоями.	2087,7
Санузлы	Окраска водоимульсионной улучшенной краской белого цвета	112	Улучшенная штукатурка, окраска масляной краской.	50,8	Глазурованная плитка.		443,5	h=2,2 м
Лест-ничные клетки	Окраска водоимульсионной улучшенной краской белого цвета	667,8	Улучшенная штукатурка, окраска масляной краской.	984
Кухни	Окраска водоимульсионной улучшенной краской белого цвета	223	Улучшенная штукатурка, оклейка обоями.	300,87	Глазурованная плитка по фронту оборудования.		211,8	h=1,4м

Дверные коробки, полотна, плинтусы, входные двери в квартиры с заводской окраской.

Оконные коробки – окраска масляными составами белого цвета.

Металлические изделия – эмалями.

 

    1.8. Экспликация полов

 

Наименование помещений	Тип пола	Схема пола	Элементы пола	S, м2
Жилые комнаты, коридоры	1		- паркетные доски на клею – 22 - древесноволокнистая плита – 4 - полиэтиленовая пленка марки М0.500 – 2 слоя - минеральная плита марки ППЖ200 – 52 - полиэтиленовая пленка марки М0.500 – 2 слоя - плита перекрытия – 160	5109
Офисы, кладовые, коридоры	2		- линолеум на мастике – 3 - стяжка цементно-песчаная М 150 – 20 - керамзитобетон марки D 400 -55 - плита перекрытия – 160	1558,6
Инженерно-технические помещения	3		- ц/п раствор с железнением – 40 - керамзитобетон марки D400 – 100 - гидроизол – 2 слоя - плита фундамента – 700	293,21
Кухни, санузлы, лоджии	4		- керамическая плитка–10 - стяжка цементно-песчаная М 150 – 20  - керамзитобетон марки D400 – 50 -гидроизоляция - плита перекрытия – 160	1041

 

 

      

 

 

 1.9. Спецификация заполнения оконных и дверных проемов

 

Поз.	Обозначение	Наименование	Кол.	Масса ед. изд., кг	Примечание
О-1 О-2 О-3 О-4 О-5 О-6   БД 1 БД 2 БД 3 БД 4	ГОСТ 24700-99 «Оконные блоки деревянные со стеклопакетами»	Окна и балконные двериОД Р2СП 1500х1690ОД Р2СП 1500х1660ОД Р2СП 1500х1320ОД Р2СП 1500х1140ОД Р2СП 1500х1960ОД Р2СП 1500х88 БД Р2СП 2100х630 БД Р2СП 2100х770 БД Р2СП 2100х780 БД Р2СП 2100х790	44 53 44 22 2 1 44 22 22 22
1 2 3 4 5 6	ГОСТ 6629-88 «Двери деревянные внутренние для жилых и общественных зданий»	Двери внутренние   ДГ 21-10 ДГ 21-9 ДГ 21-9 па ДГ 21-7 ДО 21-8 ДО 21-13	44 84 5 94 44 46
7 8 9 10 11	ГОСТ 24698-81 «Двери деревянные наружные для жилых и общественных зданий»	Двери наружные и тамбурные   ДНГ 21-9 ДНО 21-9 ДНО 21-13 ДНГ 21-13 ДНГ 21-9 па	27 24 2 2 5 5

 

1.10. Теплотехнический расчет наружной стеновой панели

 

Рис 1.11. Конструкция стеновой панели

1. Керамзитобетон d=60 мм. l=0,41(Вт/м·^оС) g=1000(кг/м³.)

2.Жесткие минераловатные плиты d=160 мм. l=0,06 (Вт/м·^оС) g=100 (кг/м³.)

3. Керамзитобетон d=80 мм. l=0,41(Вт/м·^оС) g=1000(кг/м³.)

      

Расчет произведен в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:

СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий .

СП 131.13330.2012 Строительная климатология .

СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты зданий .

Исходные данные:

Район строительства: Чебоксары

Относительная влажность воздуха: φ_в=55%

Тип здания или помещения: Жилые

Вид ограждающей конструкции: Наружные стены

Расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания: t_в=20°C

 Расчет:

Согласно таблице1 СП 50.13330.2012  при температуре внутреннего воздуха здания t_int=20°C и относительной влажности воздуха φ_int=55% влажностный режим помещения устанавливается, как нормальный.

Определим базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче Ro^тр исходя из нормативных требований к приведенному сопротивлению теплопередаче (п. 5.2) СП 50.13330.2012 согласно формуле:

Ro^тр=a·ГСОП+b

где а и b- коэффициенты, значения которых приняты  по данным таблице 3 СП 50.13330.2012 для соответствующих групп зданий.

Так для ограждающей конструкции вида- наружные стены и типа здания -жилые а=0.00035;b=1.4

Определим градусо-сутки отопительного периода ГСОП, ⁰С·сут по формуле (5.2)  СП 50.13330.2012 :

ГСОП=(t_в-t_от)z_от

где t_в-расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания,°C

t_в=20°C

t_от-средняя температура наружного воздуха,°C принимаемые по таблице 1 СП 131.13330.2012 для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более8 °С для типа здания - жилые

t_ов=-4.9 °С

z_от-продолжительность, сут, отопительного периода принимаемые по таблице 1 СП131.13330.2012   для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 °С для типа здания - жилые

z_от=217 сут.

Тогда:

ГСОП=(20-(-4.9))217=5403.3 °С·сут

По формуле в таблице 3 СП 50.13330.2012   определяем базовое значение требуемого сопротивления теплопередачи Ro^тр (м²·°С/Вт).

Ro^норм=0.00035·5403.3+1.4=3.29м²°С/Вт

Поскольку произведен расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление здания то сопротивление теплопередаче Ro^норм может быть меньше нормируемого Ro^тр,на величину m_p

Ro^норм=Ro^тр0.63

Ro^норм=2.07м²·°С/Вт

Поскольку населенный пункт Чебоксары относится к зоне влажности - нормальной, при этом влажностный режим помещения - нормальный, то в соответствии с таблицей 2 СП 50.13330.2012   теплотехнические характеристики материалов ограждающих конструкций будут приняты, как для условий эксплуатации Б.

1.Керамзитобетон на керамзитовом песке (p=1000 кг/м.куб), толщина δ₁=0.06м, коэффициент теплопроводности λ_Б1=0.41Вт/(м°С)

2.Маты минераловатные ГОСТ 21880 (p=100 кг/м.куб), толщина δ₂=0.16м, коэффициент теплопроводности λ_Б2=0.067Вт/(м°С)

3.Керамзитобетон на керамзитовом песке (p=1000 кг/м.куб), толщина δ₃=0.08м, коэффициент теплопроводности λ_Б3=0.41Вт/(м°С)

Условное сопротивление теплопередаче R₀^усл, (м²°С/Вт) определим по формуле E.6 СП 50.13330.2012:

R₀^усл=1/α_int+δ_n/λ_n+1/α_ext

где α_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м²°С), принимаемый по таблице 4 СП 50.13330.2012 α_int=8.7 Вт/(м²°С)

α_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкций для условий холодного периода, принимаемый по таблице 6 СП 50.13330.2012 [2]

α_ext=23 Вт/(м²°С) -согласно п.1 таблицы 6 СП 50.13330.2012  для наружных стен.

R₀^усл=1/8.7+0.06/0.41+0.16/0.067+0.08/0.41+1/23

R₀^усл=2.89м²°С/Вт

Приведенное сопротивление теплопередаче R₀^пр, (м²°С/Вт) определим по формуле 11 СП 23-101-2004:

R₀^пр=R₀^усл ·r

r-коэффициент теплотехнической однородности ограждающей конструкции, учитывающий влияние стыков, откосов проемов, обрамляющих ребер, гибких связей и других теплопроводных включений r=0.92

Тогда

R₀^пр=2.89·0.92=2.66м²·°С/Вт

Вывод: величина приведённого сопротивления теплопередаче R₀^пр больше требуемого R₀^норм(2.66>2.07) следовательно представленная ограждающая конструкция соответствует требованиям по теплопередаче.

 

II. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ

 

2.1 Исходные данные

 

2.1.1 Характеристика проектируемого здания

 

Проектируемый объект представляет жилой двенадцатиэтажный монолитный дом башенного типа, перекрестно-стеновой конструктивной схемы. Состоит из одной блок-секции с размерами в осях «1-15» - 29,7м и «А-Н» - 19м и автостоянки 62,5м на 16,0 м.

На первом этаже располагается отделение диспетчерской службы для обслуживания микрорайона. В подвальном этаже индивидуально-тепловой пункт, насосная, диспетчерская обслуживания автостоянки и багажное отделение. Верхний этаж – технический.

Все несущие конструкции здания решены в монолитном железобетоне.

 

Размеры несущих конструкций:

- Плиты перекрытий δ = 0,16 м;

- Стены δ = 0,16 м;

- Высота этажа h=3.08 м

 

2.2 Проектирование монолитного междуэтажного перекрытия     на отм. +9.01 м .

 

В настоящем дипломном проекте рассмотрен вариант, когда перекрытие здания выполнено с конструктивной перекрестно-стеновой системой. Основные вертикальные несущие элементы здания- стены, выполнены из железобетона. Монолитное плоское перекрытие опирается на стены.

В общем случае выбор типа перекрытия обусловлен величинами и характером действующих нагрузок, в относительной простоте изготовления, условиями строительства, эксплуатации и так далее.

 

2.3 Материалы конечно-элементного проекта (жесткостные характеристики)

 

Монолитная плита перекрытия изготавливается на строительной площадке из тяжелого бетона класса В25. Распалубочная прочность принимается не менее 75% прочности, соответствующей классу бетона В25. Армирование плиты осуществляется вязаными сетками и каркасами. Проектное положение арматуры обеспечивается пластмассовыми фиксаторами, установленными равномерно по площади изделия.

Арматура каркасов и сеток - классов А500С (6...20мм):

· нормативное сопротивление арматуры А500С R_s,n=500 MПa;

· расчётное сопротивление R_s=435 MПa;

·модуль упругости E_s=200000 МПа;

Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие В25:

· R_b,n=R_b,ser= 18 МПа;

· R_bt,n=R_bt,ser = 1,35 МПа;

· R_b=14,5MПa;

· R_bt=1,05 MПa;

· γ_b1 = 0,9;

· Еb=3,0е+6 т/м2 – начальный модуль упругости бетона;

· n = 0,2 – коэффициент Пуассона;

В соответствии с СП 52-103-2007 “Железобетонные монолитные конструкции зданий” значения нелинейных жесткостей железобетонных элементов учитываем приближенно, путем понижения линейных жесткостей с помощью условных обобщенных коэффициентов. На первой стадии расчета для оценки усилий в элементах конструктивной системы принимаем приближенные значения жесткостей элементов, имея в виду, что распределение усилий в элементах конструктивных систем зависит не от величины, а, в основном, от соотношения жесткостей этих элементов.

В первом приближении принимаем линейный модуль упругости материала с понижающими коэффициентами:

· для элементов перекрытий – 0,2 (для участков с формированием трещин) и 0,3 (для участков с отсутствием трещин).

 

2.4 Сбор нагрузок

 

Все нагрузки и воздействия в настоящем дипломном проекте определяются в соответствии с действующим СП 20.13330.2011 "Нагрузки и воздействия".

В зависимости от продолжительности действия все нагрузки подразделяются на постоянные и временные.

Постоянные нагрузки представлены собственным весом железобетонных конструкций, а также весом пола, перегородок и наружных стен. Вес железобетонных конструкций устанавливается по фактическим размерам изделий и их реальной средней плотности.

Из временных нагрузок в дипломном проекте учитывается полезная нагрузка на перекрытие и ветровая нагрузка на наружные стены.

При расчете были учтены следующие нагрузки:

1. Собственный вес несущих конструкций (определяется автоматически);

2. Вес конструкции пола типового этажа;

3. Вес внутренних перегородок и наружных стен;

4. Полезная нагрузка от людей и оборудования (150 кг*м², с коэффициентом 1,3);

5. Ветровая нагрузка по оси X;

6. Ветровая нагрузка по оси Y;

7. Снеговая нагрузка.

 

2.4.1 Сбор нагрузок на перекрытие

Таблица 2.4.1. Сбор нагрузок на плиту перекрытия

	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянная:
Полы:
- Керамическая плитка	0,18	1,2	0,22
- Цем-песчаная стяжка	0,016	1,3	0,21
- Тепло- звукоизоляция	0,0044	1,2	0,0053
- Монолитная плита	4,0	1,1	4,4
Итого постоянная нагрузка, g:	4,2		4,84
Временная:
Перегородки	0,5	1,2	0,6
Полезная: длительная кратковременная	0,5 1,0	1,3 1,3	0,65 1,3
Итого временная нагрузка, V:	2,00		2,55
Итого полная нагрузка, g+V:	6,2		7,39

 

2.4.2 Сбор нагрузок на покрытие
                                                    Таблица 2.4.2. Сбор нагрузок на плиту покрытия

	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянная:
Покрытие:
- Гидроизоляция – 2 слоя	0,085	1,3	0,111
- Цем-песчаная стяжка	0,6	1,3	0,78
- Керамзитовый гравий	0,99	1,3	1,24
- Утеплитель – минераловатная плита	0,096	1,3	0,125
- Утеплитель – минераловатная плита	0,01	1,3	0,013
- Монолитная плита	4,0	1,1	4,4
Итого постоянная нагрузка, g:	5,78		6,7
Временная:
Снеговая	1,68	1,4	2,4
Итого временная нагрузка, V:	1,68		2,4
Итого полная нагрузка, g+V:	7,46		9,1

 

 

Нормативное значение ветрового давления, II вет.р-н – 0,3 кПа.

Расчетное значение веса снегового покрова IV ветровой район- 2,4 кПа.

Загружения

Загружение 1: собственный вес железобетонных конструкций;

Загружение 2. нагрузка от веса полов;

Загружение 3: нагрузка от веса внутренних перегородок и наружных стен;

Загружение 4: временная полезная;

Загружение 5: ветровая нагрузка по оси X;

Загружение 6: ветровая нагрузка по оси Y;

Загружение 7: снеговая нагрузка.

Расчетные сочетания нагрузок

Основные сочетания.

Сочетания 1 (от вертикальных расчетных постоянных, длительных и кратковременных нагрузок):

загружение 1 + загружение 2 + загружение 3+ загружение 4+ загружение 7

Сочетания 2 (от вертикальных и горизонтальных расчетных постоянных и длительных и кратковременных нагрузок ветер по X+):

загружение 1 + загружение 2 + загружение 3 + загружение 4+загружение 5+ загружение 7

Сочетания 3 (от вертикальных и горизонтальных расчетных постоянных и длительных и кратковременных нагрузок ветер по Y+):

загружение 1 + загружение 2 + загружение 3 + загружение 4+загружение 6+ загружение 7

Сочетания 4 (от вертикальных и горизонтальных расчетных постоянных и длительных и кратковременных нагрузок ветер по X+):

загружение 1 + загружение 2 + загружение 3 + загружение 4+загружение 5+ загружение 7

Сочетания 5 (от вертикальных и горизонтальных расчетных постоянных и длительных и кратковременных нагрузок ветер по Y+):

загружение 1 + загружение 2 + загружение 3 + загружение 4+загружение 6+ загружение 7

Сочетания 6 (от вертикальных нормативных постоянных, длительных и кратковременных нагрузок):

загружение 1 + загружение 2 + загружение 3+ загружение 4+ загружение 7

Сбор нагрузок выполнен в соответствии со СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*» [1].

2.5 . Результаты конструктивных расчетов

Рис. 2.1 Пространственная модель всего здания.

Рис. 2.2 Деформированная схема при нормативных нагрузках.

Рис. 2.3 Изополя перемещений по z.

 

Рис. 2.4 Изополя напряжений по Мх.

Наибольший изгибающий момент Мх по абсолютной величине составляет 1.97 (т*м)/м.

Рис. 2.5 Изополя напряжений по Мy.

Наибольший изгибающий момент Му по абсолютной величине составляет 2.05 (т*м)/м.

 

Рис. 2.6 Нижнее армирование плиты перекрытия вдоль буквенных осей.

 

Рис. 2.7 Нижнее армирование плиты перекрытия вдоль цифровых осей.

 

Рис. 2.8 Верхнее армирование плиты перекрытия вдоль буквенных осей

Рис. 2.9 Верхнее армирование плиты перекрытия вдоль цифровых осей.

 

 

Рис. 2.10 Максимальное продольное усилие, распределенное по площади (напряжение) Nx

Рис. 2.11 Максимальное продольное усилие, распределенное по площади (напряжение) Ny

 

Рис. 2.12 Наибольший изгибающий момент Mx

 

Рис. 2.13. Наибольший изгибающий момент Му

 

 

Рис. 2.14 Нижнее армирование стены по оси X

Рис. 2.15 Нижнее армирование стены по оси Y

 

Рис. 2.16 Верхнее армирование стены по оси X

Рис. 2.17 Верхнее армирование стены по оси Y

 

2.6 Расчёт прогиба плиты

 

(2.6.1)

Расчёт изгибаемых элементов по прогибам производят из условия:

f ≤f _ult,  

 где f - прогиб элемента от действия внешней нагрузки;

f _ult - значение предельно допустимого прогиба.

При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб плит во всех случаях не должен превышать следующих условий:

· при L=3 м      f _ult = пролёта;

· при L=6 м      f _ult = пролёта;

· при L= 12 м   f _ult= пролёта.

В настоящем дипломном проекте максимальная длина пролета между несущими элементами равна: L 4.4 м

-

(2.6.3)

(2.6.2)

при L=6 м f _ult= пролёта

тогда f _ult =

 

На основании расчётов с учетом уменьшения модуля упругости бетона в следствии его ползучести получены перемещения (прогибы) плиты в изополях, приведённых на рис. 2.3, при действии нормативно-длительных нагрузок.

Максимальное перемещение составило 3,5 мм, что меньше допустимого перемещения: f =3,5≤ f _ult =22 мм.

 

Вывод: Следовательно, нормативный прогиб (перемещение) относительно требуемого прогиба (перемещения) выполнен.

 

 

2.7 Расчет внутренней несущей стены в уровне первого этажа

2.7.1 Сбор нагрузок на внутреннюю стену

Грузовая площадь 3,6 м²

Таблица 2.7.1. Сбор нагрузок на внутреннюю стену

	Нормативная нагрузка, кН	Коэффициент надежности	Расчетная нагрузка, кН
Собственный вес стены	134,2	1,1		147,62
Плита перекрытия	166,32	1,1		182,9
Плита покрытия	20,81	1,1		22,89
Итого постоянная нагрузка, g:	321,33			353,41
Временная:
Перегородки	19,8	1,2		23,76
Полезная: длительная кратковременная	19,8 39,6	1,3 1,3		25,74 51,48
снеговая	6,05	1,4		8,47
Итого временная нагрузка, V:	85,25			109,45
Итого полная нагрузка, g+V:	406,58			462,86

 

 

Расчет стены по прочности:

Расчет по прочности производится как внецентренно сжатого элемента со случайным эксцентриситетом е_а:

Принимаем e_a = e ₀ =10 мм.

Закрепление стены сверху и снизу принимаем жестким, следовательно, расчетная длина

Так как отношение расчет производим с учетом влияния прогиба.

Определяем коэффициент , принимая ,91:

Поскольку , принимаем .

Жесткость  определим по формуле, принимая ширину сечения .

Тогда

т.е. прочность стены на действие полной нагрузки обеспечена.

Так как, , проверим прочность на действие только постоянных и длительных нагрузок.

т.е. прочность стены обеспечена при любом сочетании нагрузок.

 

2.8 Расчет и конструирование лестничного марша

2.8.1 Исходные данные

Высота этажа H_f=3,0 м. Условное опирание лестничного марша на перекрытие c=80 мм. Расчетный защитный слой a=20 мм.

Бетон тяжелый класса В25, коэффициент условий работы . Рабочая арматура класса А400, поперечная арматура класса А240.

Временная нагрузка на лестничный марш .

Определяем ширину марша:

где B =2,6 м – ширина лестничной клетки в свету,

f=0,1 м – зазор между маршами.

Определяем высоту марша h_f:

Определяем количество подступенков:

 = 15 см – высота одного подступенка.

Определяем количество проступней:

Горизонтальная проекция марша:

=30 см – ширина проступни.

Угол наклона марша :

Определяем вес марша G:

Основные расчетные характеристики для бетона :

С учетом коэффициента

Для рабочей арматуры класса A400:

Для бетона класса В25 и арматуры класса А400:

 

 

Таблица 2.8. Сбор нагрузок на лестничный марш

Нагрузка	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке γf	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянные: Собственный вес марша Вес ограждения и поручня	5,5 0,2	1,1 1,05	6,05 0,21
Итого постоянная нагрузка:	5,7		7,26
Временные: Полезная нагрузка длительная кратковременная	1,0 2,0	1,2 1,2	1,2 2,4
Итого временная нагрузка:	3,0		3,6
Итого полная нагрузка:	8,7		10,86