Средняя длина одной лобовой части обмотки (9.60)

 

ℓ_л1=1,3b_ср1+h_п1+50=1,3∙239,2+30,2+50=391,2 мм.

 

Средняя длина витка обмотки (9.43)

 

ℓ_ср1=2 (ℓ₁+ℓ_л1)=2 (300+391,2)=1382,4 мм.

 

Длина вылета лобовой части обмотки (9.63)

 

ℓ_в1=0,4b_ср1+h_п1/2+25=0,4∙239,2+30,2/2+25=135,8 мм.

 

Плотность тока в обмотке статора (9.39)

 

J₁=I₁/(S∙c∙a₁)=360,8/(4,677∙4∙3)=6,44 А/мм².

 

3.54 Определяем значение А₁ J ₁ (§ 11.4)

А₁J₁=425,7∙6,44=2742 А²/см∙мм².

 

3.55 Допустимое значение А₁ J ₁ (рисунок 11.12)

 

(А₁J₁) доп=2750 > 2742 А²/см∙мм².

Рисунок 2 – Эскиз статора

Демпферная (пусковая) обмотка

 

Суммарная площадь поперечного сечения меди обмотки статора, приходящейся на одно полюсное деление (11.53)

 

S_2Σ=0,015τА₁/J₁=0,015∙271,2∙425,7/6,44=269 мм².

 

Зубцовое деление полюсного наконечника ротора (§ 11.5)

t'₂=20 мм.

Предварительное количество стержней демпферной обмотки на один полюс (11.54)

 

N'₂=1+(b_н.п-20)/t'₂=1+(190–20)/20=10 шт.

 

Предварительный диаметр стержня демпферной обмотки (11.55)

 

d'_с=1,13  мм.

 

Диаметр и сечение стержня (§ (11.5)

d_с=6 мм; S=26,26 мм².

Определяем отношение (§ 11.5)

 

h'_н.п/d=15/6=2,5 > 1,7.

 

Минимальная ширина крайнего зубца полюсного наконечника

b_з2min=5 мм.

Уточненное значение зубцового деления полюсного наконечника (11.56)

t₂=(b_н.п – d_c – 2b_з2min)/(N₂-1)=(190–6–2∙5)/(10–1)=19,3 мм.

 

Диаметр круглой части паза полюсного наконечника (11.57)

 

d_п2=d_с+(0,1–0,15)=6+0,1=6,1 мм.

 

Размеры шлица паза демпферной обмотки (§ 11.5)

b_ш2 х h_ш2=2,5 х 3 мм.

Предварительная длина стержня демпферной обмотки (11.58)

 

ℓ'_ст=ℓ₁+0,2∙τ=300+0,2∙271,2=355 мм.

 

Площадь поперечного сечения (11.59)

S'_с=0,5S_2Σ=0,5∙269=135 мм².

Высота короткозамыкающих сегментов (§ 11.5)

h'_с=2∙d_с=2∙6=12 мм.

Ширина короткозамыкающих сегментов (§ 11.5)

ℓ'_с=0,7∙d_с=4,2 мм.

Определяем размеры и сечение короткозамыкающих сегментов.

h_c х ℓ_с=4,25 х 12,5 мм;

 

S_с=52,27 мм².

 

 

Расчет магнитной цепи

 

Воздушный зазор

 

Расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора (11.60)

 

S_б=α'τ(ℓ'₁+2б)=0,66∙271,2 (300+2∙2)=54414 мм².

 

Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (11.61)

 

В_б=Ф∙10⁶/S_б=38,3∙10³/54414=0,7 Тл.

 

Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения статора (9.116)

 

к_б1= .

 

Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения ротора (9.117)

 

к_б2=1+ .

 

Общий коэффициент воздушного зазора (9.120)

к_б=к_б1∙к_б2=1,187∙1,027=1,219.

МДС для воздушного зазора (9.121)

F_б=0,8бк_бВ_б∙10³=0,8∙2∙1,219∙0,7∙10³=1365 А.

Зубцы статора

 

Зубцовое деление на 1/3 высоты зубца (9.122)

 

t_1(1/3)=π(D₁+(2/3) h_п1)/z₁=3,14 (518,2+(2/3)∙30,2)/72=21,7 мм.

 

Ширина зубца (9.126)

b_з1(1/3)=t_1(1/3)-b_п1=21,7–14,3=7,4 мм.

Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора (11.64)

 

S_з1(1/3)=  мм².

 

Магнитная индукция в зубце статора (11.65)

 

В_з1(1/3)=Ф∙10⁶/S_з1(1/3)=38,3∙10³/(30,89∙10³)=1,24 Тл.

 

Напряженность магнитного поля (приложение 9)

Н_з1=14,01 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.124)

L_з1=h_п1=30,2 мм.

МДС для зубцов (9.125)

F_з1=0,1Н_з1L_з1=0,1∙14,01∙30,2=42 А.

 

Спинка статора

 

Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора (11.66)

 

S_c1=h_c1ℓ_c1k_c=40,7∙300∙0,9=11600 мм².

Расчетная магнитная индукция (11.67)

 

В_с1=Ф∙10⁶/(2S_c1)= 38,3∙10³/(2∙11600)=1,65 Тл.

 

Напряженность магнитного поля (приложение (12)

Н_с1=17,2 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.166)

 

L_с1=π(D_н1-h_с1)/4 р=3,14 (660–40,7)/(4∙3)=162 мм.

 

МДС для спинки статора (11.68)

F_с1=0,1∙Н_с1L_с1=0,1∙17,2∙162=279 А.