Обмотка короткозамкнутого ротора

 

Применим обмотку ротора с овальными полузакрытыми пазами, т.к. h = 80 мм.

73. Высота паза из рис. 9-12 равна h_п2 = 16 мм.

74. Расчетная высота спинки ротора при 2р = 6 и h = 80 мм, по формуле (9–67):

h_c2 = 0.38 · D_н2 – h_п2 –2/3d_k2;

h_c2 = 0,38 · 96,5 – 16 – 2/3 · 0 = 20,67 мм.

75. Магнитная индукция в спинке ротора по формуле (9–68).

В_с2 = Ф · 10⁶ / (2 · k_c · l₂ · h_c2);

В_с2 = 0.0027 · 10⁶ / (2 · 0.97 · 105 · 20,67) = 0,64 Тл.

76. Зубцовое деление по наружному диаметру ротора по формуле (9–69).

t₂ = πD_н2/z₂;

t₂ = π · 96,5/28 = 10,82 мм.

 

77. Магнитная индукция в зубцах ротора по таблице 9-18.

В_з2 = 1,7 Тл.

78. Ширина зубца по формуле (9–70).

b_з2 = t₂ · B_δ / (B_з2 · k_c);

b_з2 = 10,82 · 0,85 / 1,7 · 0,97 = 5,55 мм.

79. Меньший радиус паза по (9 – 71).

;

мм.

80. Больший радиус паза по формуле (9 – 72).

;

мм.

81. Расстояние между центрами радиусов по формуле (9–73).

h₁ = h_п2 – h_ш2 – h₂ – r₁ – r₂;

h₁ = 16 – 0,75 – 0 – 2,30 – 0,95 = 12 мм.

82. Проверка правильности определения и исходя из условия b_з2=const:

;

π·12 – 28(2,3-0,95) = 0.

83. Площадь поперечного сечения нижней части стержня по формуле (9–75).

;

мм².

 

Размеры короткозамыкающего кольца

84. Поперечное сечение кольца литой клетки по формуле (9–93).

S_кл = 0,4 · z₂ · S_ст/2p;

S_кл = 0,4 · 28 · 48,67/6 = 90,85 мм².

85. Высота кольца литой клетки по формуле (9–95).

h_кл = 1,2 · h_п2;

h_кл = 1,2 · 16 = 19,2 мм.

86. Длина кольца по формуле (9 – 97).

l_кл = S_кл/h_кл;

l_кл = 90,85/19,2 = 4,73 мм.

87. Средний диаметр кольца литой клетки по формуле (9–98).

D_кл.ср. = D_н2 – h_кл;

D_кл.ср. = 96,5 – 19,2 = 77,3 мм.

Расчёт магнитной цепи

 

МДС для воздушного зазора

88. Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статора k_d1 найдём по формуле (9–116).

k_d1 = 1 + b_ш1/(t₁ – b_ш1 + 5dt₁¤ b_ш1);

k_d1 = 1 + 2,61/(8,46 – 2,61 + 5 × 0,25 × 8,46/2,61) = 1,276.

89. Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения ротора k_d2 найдём по формуле (9–117).

k_d2 = 1 + b_ш2/(t₂ – b_ш2 + 5dt₂¤ b_ш2);

k_d2 = 1 +1,5/(10,82 – 1,5 + 5 × 0,25× 10,82/1,5) = 1,081.

90. Коэффициент, учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора:

k_К = 1.

91. Общий коэффициент воздушного зазора k_d найдём по формуле (9–120).

k_d = k_d1 × k_d2 × k_к;

k_d = 1,276 × 1,081 × 1 = 1,38.

92. МДС для воздушного зазора F_d найдём по формуле (9–121).

F_d = 0,8dk_dВ_d × 10³;

F_d = 0,8 × 0,25 × 1,38 × 0,85 × 10³ = 233 А.

 

4.2 МДС при трапецеидальных пазах статора.

 

93. Зубцовое деление на 1/3 высоты зубца по формуле (9–122)

t_1(1/3) = π(D₁ + (2/3)h_п1)/z₁;

t_1(1/3) = π(97 + (2/3)×14,3)/36 = 9,3 мм.

94. По формуле (9–123) найдем коэффициент зубцов.

k_з(1/3) = t_1(1/3)/(b_з1×k_c)-1;

k_з(1/3) = 9,3/(3,8×0,97)-1=1,53 мм.

 

95. По приложению 8 находим среднее значение напряженности магнитного поля в зубцах при В_з=1,85.

H_з1=25 A/cм.

Средняя длинна пути магнитного потока:

L_З1 = h_П1;

L_З1 = 14,3 мм.

96. МДС для зубцов найдём по формуле (9–125).

F_З1 = 0,1H_З1L_З1;

F_З1 = 0,1 × 25× 14,3 = 35,6А.

 

МДС при овальных полузакрытых пазах ротора

 

97. Напряженность магнитного поля найдем по приложению 8 при В_з2=1,7 Тл.

H_з2=11,5А/см.

Средняя длинна пути магнитного потока:

L_З2=h_п2 – 0,2r₂;

L_З2=16-0,2×0,95=15,8 мм.

МДС для зубцов найдём по формуле (9–140).

F_З2=0,1×H_з2× L_З2;

F_З2=0,1×11,5×15,8=18 А.

 

4.4 МДС для спинки статора

 

98. Напряжённость магнитного поля Н_С1 при В_С1 = 1,95Тл, находим по приложению 11.

Н_С1 = 47,2 А/см.

99. Среднюю длину пути магнитного потока L_С1 найдём по формуле (9–166).

L_С1 = p(D_Н1 – h_C1)/4р;

L_С1 = π · (139 – 6,7)/(4·3) = 34,6 мм.

100. МДС для спинки статора F_C1 определим по формуле (9–167).

F_C1 = 0,1 Н_С1 L_С1;

F_C1 = 0,1 × 47,2 × 34,6 = 163 А.