МДС для спинки ротора

101. Напряжённость магнитного поля Н_С2 при 2р = 6 найдем из приложения 5

Для стали 2013 при В_С2 = 0,64Тл:

Н_С2 = 0,73 А/см.

102. Среднюю длину пути магнитного потока L_C2 при 2р = 6 найдём по формуле (9–169).

L_C2 = p(D₂ + h_C2 + 4¤3d_K2)¤4p;

L_C2 = π · (32 + 20,67 +4/3·0)/12 = 13,78 мм.

103. МДС для спинки ротора найдём по (9–170).

F_C2 = 0,1 Н_С2 L_C2;

F_C2 = 0,1 × 0,73 × 13,78 = 1,0 А.

Параметры магнитной цепи

104. Суммарную МДС магнитной цепи на один из полюсов найдём по формуле (9–171).

F_å = F_d + F₃₁ + F₃₂ + F_C1 + F_C2;

F_å = 233 + 35,6 + 18 + 163 + 1,0 = 451,5 А.

105. Коэффициент насыщения магнитной цепи k_нас найдём по формуле (9–172).

k_нас = F_å/ F_d;

k_нас = 451,5 /233 = 1,935.

106. Намагничивающий ток I_M найдём по формуле (9–173).

I_M = 2,22 F_å × р/(m₁w₁k_ОБ1);

I_M = 2,22 × 451,5 × 3/(3 × 360 × 0,97) = 2,9 А.

107. Намагничивающий ток в относительных единицах I_M* по формуле (9–174).

I_M* = I_M/I₁;

I_M* = 2,9/3 = 0,96.

108. ЭДС холостого хода Е найдём по формуле (9–175).

Е = k_НU₁;

Е = 0,94 × 220 = 206,8 В.

109. Главное индуктивное сопротивление x_M найдём по формуле (9–176).

x_M = Е/I_M;

x_M = 206,8/2,9 = 71,3 Ом.

110. Главное индуктивное сопротивление в относительных единицах x_M* найдём по формуле (9–177).

x_M* = x_MI₁¤U₁;

x_M* = 71,3 × 3/220 = 0,97.

Активные и индуктивные сопротивления обмоток

Сопротивление обмотки статора

111. Активное сопротивление обмотки фазы r₁ при 20°С найдём по формуле (9–178).

r₁ = w₁l_СР1/(r_М20а₁сS 10³);

r₁ = 360 × 423,99/(57 × 1× 1×0,503 × 10³) = 5,32 Ом.

112. Активное сопротивление обмотки фазы r_1* при 20°С в относительных единицах найдём по формуле (9–179).

r_1* = r₁I₁¤U₁;

r_1* = 5,32× 3/220 = 0,073.

113. Проверка правильности определения r_1* по формуле (9–180).

;

114. Размеры паза статора определим из рисунка 9–7, §9–4, таблицы 9–21:

b₂=5,18мм; b_ш1=2,7мм; h_ш1=2,7мм; h_k1=0,7мм; h₂=0,6; h_п1=16мм.

h₁=12 мм.

115. Т.к. двигатель является двигателем малой мощности (до 10кВт), то он имеет однослойную обмотку, а следовательно b=1, k_b1=1.

116. Коэффициент проводимости рассеяния для трапецеидального полуоткрытого паза l_П1 найдём по (9–185).

.

117. Коэффициент k_д1 берем из таблицы (9–23), при q₁ = 2.

k_д1 = 0,0285.

118. Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на проводимость дифференциального рассеяния по формуле (9–188).

.

119. Коэффициент k_р1 берем из таблицы (9–22) при q₁ = 2, Z₂ = 628 и р = 3.

k_р1 = 0,880.

120. Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния l_Д1 найдём по формуле (9–189).

l_Д1 = 0,9(t_1mink_об1)²k_р1k_ш1k_Д1/(dk_d);

l_Д1 = 0,9·8,46·0,97² × 0,880 × 0,888 × 0,0285/(0,25 × 1,38) =3,881.

121. Полюсное деление t найдём по формуле (9–190).

t₁ = pD₁ ¤ 2р;

t₁ = π × 97/6 = 51 мм.

122. Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки l_Л1 найдём по формуле (9–191).

l_Л1 = 0,34(q₁ ¤ l₁)(l_Л1 – 0,64bt₁);

l_Л1 = 0,34 × (2/105)(107 – 0,64 · 1 · 51) = 0,48.

123. Коэффициент проводимости рассеяния обмотки статора l₁ найдём по формуле (9–192).

l₁ = l_П1 + l_Д1 + l_Л1;

l₁ = 1,316 + 3,881 + 0,48 = 5,680.

124. Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора x₁ найдём по формуле (9–193).

x₁ = 1,58f₁l₁w²₁l₁ ¤ (pq₁ × 10⁸);

x₁ = 1,58 × 50 ×105× 360² × 5,680 /(3 × 2 × 10⁸) = 10,176 Ом.

125. Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора x_1* в относительных единицах найдём по формуле (9–194).

x_1* = x₁I₁ ¤ U₁;

x_1* = 10,176 × 3 / 220 = 0,139.

126. Проверку правильности определения x_1* в относительных единицах произведём по формуле (9 – 195).

x_1* = 0,39(D₁A₁)²l₁l₁ ×10^-7¤(m₁U₁I₁z₁);

x_1* = 0,39(97 × 212,96)² · 105 × 5,680 ×10^-7/(3 × 220 × 3 × 36) = 0,139.