Основы расчета очистных сооружений

Отстойные сооружения

 

Выделение из сточных вод оседающих и всплывающих механи­ческих примесей в основном производится с помощью отстаивания. Для улавливания плавающего мусора в головной части очистных сооружений предусматриваются решетки с прозорами 50 мм. При площади водосбора более 100 га рекомендуются решетки с механизированной очисткой, а при площади менее 100 га допускается использовать решетки с ручной очисткой. Скорость движения сточных вод в прозорах решеток при максимальном притоке следует принимать равной 0,8-1 м/с. Количество плавающего мусора на 1000 га для дождевых и поливомоечных вод в среднем составляет 0,2 м³, а для талых-0,3 м³.

В дождевом стоке содержание песка с гидравлической крупностью более 15 мм/с колеблется от 10 до 15%, а в талом стоке - до 20%. Для выделения крупных механических примесей из поверхностного стока предусматривают песколовки. Число песколовок или их отделений должно быть не менее двух, причем все они должны быть рабочими.. Для очистки поверхностного стока устраивают горизонтальные или тангенциальные песколовки. Длина горизонтальных песколовок L (м),. определяется по формуле:

                                                (9.1)

где k = 1,7- коэффициент, учитывающий неполное использование зоны отстаивания; H - расчетная глубина песколовки, принимается от 0,5 до 2,0 м; v = 0,3 м/с - скорость движения сточных вод при максимальном притоке; w - гидравлическая крупность частиц, на содержание которых рассчитывается песколовка. Обычно принимается w₀ = 18,7 мм/с (для¹ песка диаметром 0,2 мм).

Продолжительность протекания сточных вод в горизонтальной¹ песколовке должна быть не менее 30 с.

При расчете тангенциальных песколовок исходят из удельной гидравлической нагрузки, равной 110 м³/м²∙ ч при максимальном притоке сточных вод и диаметре песколовки не более 6 м. Впуск воды должен быть по всей расчетной глубине, равной половине диаметра. Количество задержанного песка в среднем составляет 15% от массы взвешенных веществ. Для расчета Песковых бункеров принимают: влажность песка - 60-70%, объемную массу шламовой пульпы - 1,2-1,5 т/м³-, зольность задержанного песка - 80-90%, содержание нефте­продуктов в обезвоженном песке - не более 3%.

Для удаления основной массы взвешенных веществ и нефтепро­дуктов из поверхностного стока применяются отстойные сооружения различных конструкций: горизонтальные и радиальные отстойники, тонкослойные полочные отстойники, нефтеловушки, пруды, накопители, тонкослойные блоки для интенсификации работы прудов-отстойников и т.п. В прошлом широко использовались пруды-отстойники, сооружения закрытого типа (подземные) и стационарные щитовые заграждения в акватории водоема. Эффективность очистки в них относительно невелика. Концентрация взвешенных веществ в воде, выходящей из прудов-отстойников, колеблется от 20 до 70 мг/л, а содержание нефтепродуктов-от3 до 7,2 мг/л. Эти сооружения громоздки, удаление осадков и всплывших нефтепродуктов из них вызывает большие трудности. Пруды-отстойники обычно устраивают в естественных понижениях местности, оврагах, карьерах, руслах пересыхающих ручьев и т.д. Под отстойником-накопителем понимается очистное сооружение * с переменным уровнем воды, причем объем, необходимый для заполнения сооружения от минимального уровня до максимального, равен аккумулируемому объему поверхностного стока.

Под отстойником понимается очистное, сооружение с постоянным уровнем воды, не имеющее буферного объема для приема дождевых и талых вод. Отстойники-накопители оборудованы устройствами для улавливания плавающего мусора и нефтепродуктов. Из накопителя через водозаборное устройство постоянно отбираемый расход поступает на вторичные отстойники и далее на фильтры; шлам из накопителей и отстойников гидроэлеватором направляется на шламовые площадки. После накопления на площадках достаточного количества шлама его вывозят в течение теплого периода года. Вместо шламовых площадок возможны: применение стационарного грейферного крана и бункеров обезвоживания или же погрузка шлама непосредственно из отстойников в автотранспорт при очередном опорожнении секций. Отстойник рекомендуется выполнять двухсекционным. Перед ним устраивается разделительная камера с водосливом для сброса расхода воды, превышающего максимальный расчетный объем ее.

Содержание взвешенных веществ в поверхностном стоке с территории металлургических производств после отстаивания в покое без реагентной обработки при средней исходной концентрации взвеси в зависимости от гидравлической крупности приведено в прил. 18.

Содержание взвешенных веществ при отстаивании в покое и реагентной обработке можно принимать по рис. 9.9.

Чистка прудов-отстойников производится в сухое время года бульдозерами или многочерпаковой землеройной машиной, осадок грузится в шаланды и отвозится к месту свалки. Выпавший в прудах осадок можно перекачивать насосами в расположенные поблизости канализационные коллекторы. Для удаления всплывших примесей целесообразно применять маслонефтесборные карманы, так как опыт эксплуатации прудов-отстойников показал, что щелевые трубы для сбора нефтепродуктов неэффективны.

Из условия седиментационного подобия эффект осветления будет одинаковым (Э = idem), если выдерживается соотношение

                                              (9.2)

где Т₁ - продолжительность осаждения при высоте отстаиваемого слоя H₁; T₂ -то же при Н₂; п - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения, изменяется от 0,3 до 0,85.

Расчет отстойников производят по гидравлической крупности частиц взвеси, выделение которых обеспечивает необходимый эффект очистки. Длину L (м) горизонтального отстойника определяют по формуле

                                (9.3)

где Q - производительность одного из отстойника, м³/ч; к = 0,5 - коэф­фициент использования объема; В - ширина секции отстойника, м; w₀ - гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с; и_т- турбулент­ная составляющая, принимается при скорости потока 5, 10, 15 мм/с соответственно 0; 0,05 и 0,1 мм/с.

Расчетная гидравлическая крупность определяется по кинетике отстаивания сточной воды в статических условиях.

Поверхностный сток представляет собой чрезвычайно нестабиль­ную полидисперсную систему со значительными колебаниями состава и концентрации загрязнений.

На рис. 9.10 представлены результаты лабораторных исследований кинетики осаждения взвешенных веществ дождевого стока с городской территории Харькова при высоте зоны отстаивания 0,3 м. Исходная концентрация взвешенных веществ колебалась от 340 до 4050 мг/л. Значительное содержание в поверхностном стоке тонкодисперсных примесей обуславливает остаточное содержание взвеси 100-300 мг/л в зависимости от исходной концентрации при отстаивании 1-3 сут.

На основании данных кинетики отстаивания дождевых и талых вод Харькова был рассчитан эффект осветления в зависимости от его продолжительности для высоты зоны осаждения 2 м (табл. 9.6).

Аналогичные исследования по осветлению дождевых сточных вод с городских территорий проводились в СПбГАСУ. Механическое отстаивание осуществлялось в двух режимах: безреагеитном и с приме­нением реагентов. В качестве реагентов использовались коагулянты и флокулянты. Согласно полученным результатам (рис. 9.11) при безреагеитном отстаивании в течение суток эффект осветления составляет 64-92,5 % по взвешенным веществам. Содержание нефте­продуктов при этом снижается до 31,6-98 %, Однако следует отметить, что остаточное содержание этих загрязнений в осветленной воде достаточно велико и составляет по взвешенным веществам в среднем 117.8 мг/л, по нефтепродуктам - около 8 мг/л.

С целью интенсификации процесса осветления дождевых вод исследовалось их отстаивание в присутствии коагулянтов и флокулянтов различных типов. Выбор реагентов осуществлялся с учетом условий Санкт-Петербурга, где наиболее доступным коагулянтом является сернокислый алюминий. В качестве флокулянтов из этих же сообра­жений были выбраны полиакриламид (ПАА, анионный флокулянт) и ВПК-402 (катионный флокулянт).

Расчетные данные о необходимой продолжительности отстаивания дождевого и талого стоков с городской территории при различной глубине проточной зоны отстаивания Я для достижения заданного эффекта осветления приведены в табл. 9.7.

Согласно полученным в Санкт-Петербурге данным, при добавлении реагентов достаточная степень осветления достигается за 2 ч отстаива­ния. При этом наиболее целесообразными являются дозы: коагулянта (сернокислого алюминия) - 20 мг/л и флокулянта (ПАА) - 1 мг/л, при которых эффект очистки по взвешенным веществам при двухчасовом отстаивании составлял в среднем 98 %. При дозе коагулянта 10 мг/л аффект очистки был несколько ниже (примерно 95 %)

Сравнивая полученные результаты, можно сделать вывод о том, что применение коагулянта и флокулянта значительно интенсифицирует очистку стока: при безреагентном отстаивании концентрация нефтепро­дуктов снижалась до 1,3-1,98 мг/л, в то время как в присутствии реаген­тов в этих же стоках достигалось снижение нефтепродуктов до 0,6-0,9 мг/л. Содержание взвешенных веществ снижалось при безреагентном отстаивании до 8-360 мг/л, а при использовании реагентов в этих же стоках-до40 мг/л. Нефтепродукты, как известно, присутствуют в стоках в виде эмульгированных и растворенных примесей. Полученные результаты свидетельствуют о том, что при безреагентном отстаивании частично извлекаются эмульгированные нефтепродукты, а при реагентном - в стоках остаются только растворенные нефтепродукты.

Использование реагентов для интенсификации осветления значи­тельно увеличивает объем образующегося осадка и частично меняет его структуру. Количество осадка, образующегося при безреагентном отстаивании, составляет в среднем 2-4 % от объема отстаиваемого стока при зольности 60-70 %, в то время как объем осадка при реагентном , отстаивании составляет около 10 %, а зольность осадка - не более 60 %. Характерные кривые кинетики отстаивания дождевых, талых и поливомоечных вод, полученные ВНИИ ВОДГЕО на промышленных предприятиях при высоте зоны отстаивания 200 мм, представлены на рис. 9.12.

Так как поверхностный сток содержит значительное количество мелкодисперсной примеси, при выделении частиц с гидравлической крупностью более 0,2 мм/с остаточная концентрация взвешенных веществ составляет 100-500 мг/л. Для достижения требуемого эффекта осветления Э рекомендуются следующие значения гидравлической крупности частиц взвеси w₀ для высоты зоны отстаивания 2 м:

^%Э,%...         50  60  70   80   85    90   95    

w, мм/с,….   0,62 0,32 0,12 .0,045 0,027 0,012 0,008

Пропорционально эффекту осветления снижается содержание органических веществ, выраженных ХПК. При продолжительности отстаивания 1-2 сут эффект снижения содержания взвешенных веществ и показателя ХПК колеблется от 80 до 90 %, а показателя БПК - от 60 до 80 %. Остаточное содержание взвешенных веществ в отстоянной воде может достигать 50-100 мг/л, нефтепродуктов - 0,5-3, а органических веществ в пересчете на ХПК и БПК₂₀ - соответственно 50-80 и 15-20 мг/л.

Использование метода отстаивания в тонком слое позволяет значительно интенсифицировать процесс выделения механических примесей и обеспечить высокую степень осветления в тонкослойных отстойниках, занимающих малые площади и объемы. Но для этого требуется определенная подготовка поступающей воды, чтобы обеспе­чить стабильную работу полочных отстойников без засорения крупными примесями. Тонкослойное отстаивание широко применяется при доочистке поверхностного стока. Для этой цели различные конструкции очистных сооружений оборудуются тонкослойными модулями. Оптимальный угол наклона пластин составляет 60-70 °, а расстояние между ними - 50-10 мм. Основная масса загрязнений осаждается за 10-30 мин. Эффект задержания взвеси в тонкослойном отстойнике в течение 30 мин достигает 85-90 %, в то время как в горизонтальном отстойнике глубиной 3 м даже при 5 ч отстаивания эффект очистки от взвешенных веществ составляет 60-62 % (при одной и той же исходной концентрации). Площади для размещения тонкослойного отстойника могут быть снижены в 6-10 раз, а капитальные затраты - в 2,5-3 раза по сравнению с затратами на существующие сооружения. Основные конструктивные размеры этих отстойников определяются по формулам:

Здесь Q - расчетный расход, м³/ч; v_тс - средняя скорость рабочего потока, мм/с; l  - длина приемной камеры, l = 1- 1,5м; l_тс - длина тонкослойных элементов, l_тс=1,5-3 м; l₂-длина выходной части отстой­ника, l₂ = 0,5 -1м; H - высота тонкослойных блоков, H - 1- 1,5м.

Средняя скорость рабочего потока в зависимости от требуемой степени очистки поверхностного стока городских территорий от взвешенных веществ при принятой длине тонкослойных элементов принимается по табл. 9.8

Определив конструктивные размеры тонкослойного отстойника, исходя из обеспечения необходимой степени очистки по взвешенным веществам, проводят поверочный расчет по эффективности очистки поверхностного стока от нефтепродуктов. При этом эффективность задержания нефтепродуктов в тонкослойном отстойнике в зависимости от длины тонкослойных элементов и скорости движения жидкости проверяется по табл. 9.9.

Количество осадка Р_ж (м/ч), выделяемого в отстойных соору­жениях, следует определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающем стоке С₀ и в отстойном стоке С :

                                         (9.7)

где Q - расход вод, м/ч; b – влажнрсти садка,; _Рос - плотность осадка, г/см³.

Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны его накопления в отстойном сооружении определяется интервал времени между выгрузками осадка.

В зависимости от принятого типа отстойного сооружения удаление осадка предусматривается самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, гидроэлеваторами, ковшовыми элеваторами, грейфером, бульдозерами, экскаваторами и другими машинами.

Тип отстойных сооружений следует выбирать на основании технико-экономических расчетов с учетом производительности и схемы очистных сооружений, очередности строительства, характеристики грунтов, рельефа площадки, уровня грунтовых вод, требуемой степени очистки и др. Отстойные сооружения могут быть железобетонными или земляными.

Железобетонные отстойники целесообразны при расходах сточных вод до 500 л/с, а также при неблагоприятных гидрогеологических условиях. При расходе до 300 л/с возможно применение отстойников закрытого типа, т.е. подземных железобетонных сооружений. При больших расходах экономически целесообразно устраивать пруды-отстойники.

 

Фильтрование

При раздельной очистке поверхностного стока дополнительное снижение содержания примесей может быть достигнуто за счет фильтро­вания, реагентной обработки и флотации. Для доочистки сточных вод от взвешенных веществ и нефтепродуктов их чаще всего фильтруют. Общая площадь фильтров определяется исходя из сточных вод, скорости фильтрования и режима промывки. Традиционные песчаные фильтры, хотя и обеспечивают удаление основной массы загрязнений, но в условиях периодического поступления сточных вод на очистку возникают сложности их регенерации и эксплуатации. Из фильтров с природной загрузкой для доочистки поверхностного стока успешно применяют каркасно-засыпные фильтры конструкции ВНИИ ВОДГЕО (рис. 9.13), которые представляют собой двухслойный фильтр с нисходящим потоком воды. Для загрузки каркаса используется крупный гравий или щебень крупностью 40-60 мм, а для засыпки - песок крупностью 1-1,25 мм, который свободно проникает и опускается через канал каркаса в нижние его слои. При безреагентном фильтровании поверхностного стока концентрация взвешенных веществ и нефтепро­дуктов в фильтрате не превышает соответственно 5 и 3 мг/л. Продолжи­тельность фильтроцикла при скорости фильтрования 10 м/ч в зависи­мости от исходной концентрации составляет 30-36 ч. Контактная коагу­ляция позволяет обеспечить при той же скорости фильтрования концен­трацию взвешенных веществ 3 мг/л и нефтепродуктов - 1-1,5 мг/л, продолжительность фильтроцикла при этом составляет 20-24 ч.

Поскольку поверхностный сток содержит значительное количество нефтепродуктов, целесообразно применение фильтрующих полимер­ных материалов с олеофильными свойствами, таких как высокопо­ристый полистирол и пенополиуретан. Применение синтетических материалов, пористость которых достигает 95 %, позволяет повысить скорость фильтрования, увеличить продолжительность фильтроцикла и осуществлять процесс очистки с меньшими затратами, чем при фильтровании на обычных зернистых фильтрах. Во ВНИИВО разработан ряд конструкций фильтров, состоящих из одной, двух или трех последовательно работающих секций, расположенных в одном корпусе, где в качестве загрузки используется измельченный пенополиуретан с размерами гранул 10-15 мм и пор - 0,8-1,2 мм.

При регенерации загрузки ее промывают водой, одновременно перемешивая сжатым воздухом, и отжимают с помощью поршневого устройства с механическим или гидравлическим приводом. Удаление основной массы задержанных примесей достигается при трехкратном отжатии загрузки с перемешиванием. При механическом отжатии загрузки в водной среде практически полностью восстанавливается ее поглощающая способность. Необходимый объем промывной воды при водовоздушной промывке соответствует двукратному объему загрузки.

При безреагентном фильтровании эффект осветления воды в этих фильтрах существенно зависит от высоты фильтрующего слоя и скорости фильтрования. При высоте слоя-загрузки 1 и 1,5 м и скоростях фильтрования 10-30 м/ч эффект осветления составляет соответственно 85-60 и 90-75 %. Уменьшение высоты загрузки и увеличение скорости фильтрования приводит к снижению эффекта осветления. Обобщенные данные, характеризующие эффективность работы пенополиуретанового фильтра по удалению взвешенных веществ при безреагентном фильтро­вании (среднее содержание взвешенных веществ в исходной воде 200 мг/л), приведены в табл. 9.10,

Грязеемкость 1 м³ загрузки из пенополиуретана во много раз превосходит грязеемкость 1м³ песчаной загрузки и в зависимости от условий фильтрования изменяется от 40 до 200 кг. При высоте слоя загрузки 1 м потери напора в начале фильтроцикла составляют 0,2-0,6 м вод. ст., а через 50 ч при скорости фильтрования 10-25 м/ч повышаются до 0,3-0,9 м вод. ст.

При контактной коагуляции эффективность работы фильтров повышается. Так, например, при обработке поверхностного стока флоку-лянтом ПАА (дозой 1 мг/л) эффект осветления при высоте слоя загрузки 1,5 м составляет 93-99 % в зависимости от скорости фильтрования, при высоте слоя 1 м - 85-95 % , при высоте слоя 0,5 м - 85 %.

При флокуляционной обработке поверхностного стока рекоменду­ется высота слоя загрузки 1-1,5 м, скорость фильтрования - 20-25 м/ч. При этом эффект осветления по взвешенным веществам составляет 90-.95 %, грязеемкость 1м³ загрузки - 50 кг, плотность загрузки - 50-70 кг/м³, потери напора в начале фильтроцикла - 0,5-0,6 м вод. ст., в конце -1-2 м вод. ст. Продолжительность фильтрования при исходной концентрации взвешенных веществ 200 мг/л и высоте слоя загрузки 1,5 м составляет от 12 до 50 ч в зависимости от скорости фильтрования.

НИИ КВОВ рекомендует для доочистки отстоянного поверхност­ного стока листовой открытоячеистый полиуретан толщиной 20-30 мм с крупностью пор 0,4 мм (максимальная пористость - 95-98 %) и разработал многопоточный фильтр с вертикальными рамками. Регенера­ция фильтрующего материала осуществляется с помощью вакуум-отсоса загрязнений. При скоростях фильтрования 0,3-2 м/ч или 15-20 м/ч, приходящейся на 1 м² площади фильтра в плане, поверхностного стока с исходной концентрацией взвешенных веществ 200-350/мг/л и ■ нефтепродуктов 4-10 мг/л эффект очистки соответственно составлял 85-95 % и 80-90 %. При достижении предельной потери напора 500 мм средняя грязевая нагрузка 1 м² площади фильтра составляет 2,9-3,4 кг. Во ВНИИ ВОДГЕО разработаны рекомендации по глубокой доочистке поверхностного стока от нефтепродуктов фильтрованием через активные угли. Так, при фильтровании через мезопористый ископаемый уголь можно снизить содержание нефтепродуктов до 0,3 мг/л. Для достижения концентрации нефтепродуктов 0,05 мг/л дополнительно требуется фильтрование через активный уголь, в частности через БАУ.

Наряду с указанными в п. 9.2 материалами для загрузки фильтров может быть использован топливный шлак ТЭС - продукт водной грануляции минеральной части топлива. Топливный шлак проходит стадию расплава минеральной части и резкого охлаждения в водяной ванне, что обеспечивает чистоту структуры, повышенную механическую прочность и химическую стойкость (прил. 19). Вследствие простоты приготовления фильтрующих загрузок из топливного шлака и деше­визны сырья они могут быть наиболее дешевыми. Значения плотности и объемной массы топливного шлака примерно такие же, как у кварце­вого песка, гидравлическая крупность несколько меньше, а адгезионная способность в 2 раза выше. Межзерновая пористость загрузки может быть принята 0,55. При применении топливных шлаков скорость фильтрования может быть повышена в 1,6-2 раза, грязеемкость - в 2-2,5 раза по сравнению с кварцевым песком. Параметры очистки общего поверхностного стока предприятий черной металлургии фильтрованием (прил. 18) при исходной концентрации 100-150 мг/л приведены в табл.9.11.

Содержание масел в осветленной воде после фильтров при скорости фильтрования 20 м/ч и исходной концентрации 30 мг/л составляет 20-22 мг/л при фильтровании через пенополистирольную загрузку и 15 мг/л - через антрацито-кварцевую загрузку. Так как любое отстаивание не обеспечивает необходимое качество очищенной воды, СПбГАСУ в последнее время проводились исследования по выбору наиболее рационального вида загрузки. Результаты этих исследований приведены в табл. 9.12. На основании полученных данных сделан вывод о целесообразности использования для фильтрации керамзитовой загрузки, так как именно она обеспечивает более высокую эффек­тивность извлечения нефтепродуктов из дождевых сточных вод, что является наиболее сложной проблемой при очистке дождевых стоков.

* В числителе приведены значения, соответствующие очистке от взвешенных веществ, в знаменателе - очистке от нефтепродуктов.

Эффективность удаления нефтепродуктов на керамзитовой загрузке составляет 53,3-65,4 %, несмотря на это остаточное содержание нефте­продуктов (0,4-7,4 мг/л) не соответствует требованиям к качеству очищенной воды. Диапазон остаточных концентраций свидетельствует о наличии в воде либо растворимых, либо мелко эмульгированных нефтепродуктов, которые практически не удаляются при механической очистке. Поэтому для дальнейшей очистки от нефтепродуктов целесо­образно использование сорбционных материалов. Результаты сравни­тельных исследований (табл. 9.13) свидетельствуют о несомненной эффективности углеродсодержащего волокна.

                                                      (9.8)

где Э_оч - эффект сорбции нефтепродуктов, %; С₀ - концентрация нефтепродуктов в дождевых сточных водах, мг/л; V_ф- скорость филь­трации жидкости, м/ч.

Влияние указанных параметров на процесс сорбции нефтепро­дуктов наглядно представлено на рис. 9.13.

Грязеемкость углеродсодержащего волокна при сорбции нефтепро­дуктов может быть определена по формуле (9.9), справедливой для диа­пазона остаточных концентраций нефтепродуктов от 0,05 до 2,93 мг/л:

                                    (9.9)

где Г - грязеемкость углеродсодержащего сорбента, мг/г; С_оч - оста­точная концентрация нефтепродуктов, мг/л.

В ряде случаев при повышенном содержании в поверхностном стоке нефтепродуктов для его очистки могут применяться флотаторы-отстойники, фильтры-флотаторы, коалесцирующие фильтры. Проведенные ВНИИЖТ наблюдения за работой флотаторов-отстойников и зернистых фильтров показали, что при исходном содержании нефте­продуктов и взвешенных веществ до нескольких граммов на 1 л их содержание в 1 л очищенной воды составляет 10-20 мг, т.е. эффект очистки достигает 98-99 %.

Фильтр-флотатор, разработанный в Брестском инженерно-строительном институте, работает следующим образом. Сточная вода, смешанная при необходимости с реагентами, поступает по лотку в камеру хлопьеобразования. Хлопья скоагулированной взвеси вместе с водой за счет эрлифтного эффекта вовлекаются под полупогруженную перегородку в камеру флотации и извлекаются пузырьками воздуха в виде пенного продукта, который скребковым механизмом направляется в трубопровод и удаляется на обезвоживание. Далее сточная жидкость проходит через толщу кольцевого конического слоя водовоздушной смеси и поступает для очистки на фильтр. Грубодисперсные скоагулированные примеси сползают по наклонной стенке корпуса флотатора в лоток и удаляются с промывной водой при промывке фильтра. Фильтр-флотатор может работать в режимах пневматической и напорной флотации с высокой интенсивностью и эффективностью очистки стоков.

Для грубого выделения нефтепродуктов из сточной жидкости, задержания особо крупных хлопьев, интенсификации процесса промыв­ки загрузки фильтра, дополнительной дегазации жидкости перед посту­плением на фильтр и предохранения загрузки от закупоривания пузырь­ками воздуха в пространстве между флотационной камерой и загрузкой фильтра предлагается устраивать коалесцирующую загрузку из крупных зернистых материалов. При промывке фильтрующая загрузка заполняет поры коалесцирующей загрузки и вследствие большого абразивного действия оба загрузочных материала интенсивно освобождаются от загрязнения.

 

Обработка осадка

 

На станциях очистки поверхностного стока осадок либо вывозится автоцистернами с вакуумными насосами или автосамосвалами в специально отведенные места, либо сушится на резервной секции пруда-отстойника или иловых площадках, либо подвергается механическому обезвоживанию на фильтрах или обрабатывается совместно с осадками природных или сточных вод, остающихся в очистных сооружениях. При производительности очистных сооружений до 150 л/с целесообразно вывозить осадок автотранспортом. Если для очистки поверхностного стока устраиваются пруды-отстойники, то рекомендуется предусма­тривать дополнительную секцию для обработки осадка. По мере накопления осадка выключается одна из секций отстойника, из которой вытекает осветленная вода. Осадок влажностью 50-60 % удаляется бульдозерами, экскаваторами, грейферами и другими механизмами. При наличии свободных площадей могут предусматриваться иловые площадки, на которых осадок высушивается до влажности 50 %. Иловые площадки рекомендуется проектировать в виде накопителей, где происходит как отстаивание, так и поверхностное удаление иловой воды. Если позволяют гидрогеологические условия, накопители проектируют на естественном основании.