Подбор молота для погружения свай

 

Подбор молота для погружения свай определяется в следующей последовательности.

1. Минимальная энергия удара Е = 1,75аР_ср = 1,75×25×340,194 = 14,883 кДж. Масса сваи – 0,93 т. По табл.VI.6 [16] выбираем трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением. С-995 с массой ударной части 1,25 м и энергией удара 33 кДж.

2. Проверяем пригодность дизель-молота. Должно выполняться условие:

, (89)

где G_h = 2,6×9,81 = 25,506 кН – полный вес молота; G_b = (0,93 + 0,12)×9,81 =
= 10,301 кН – вес сваи оголовка и подбабки; E_d = 33 кДж – расчетная энергия удара молота; k_m = 6 – коэффициент применимости молота (табл. IV.5 [16]).

Итого: кН, следовательно, молот пригоден.

3. Вычисляем контрольный отказ:

0,0058 м, (90)

где h = 1500 кН/м² (кДж) – коэффициент по табл. 10 СНиП 2.02.01-83 [20]; A = 0,3² = 0,09 м² – площадь пяты сваи; E_d = 0,9GH = 0,9×1,25×9,81×3 = 33,1 кДж – расчетный отказ при забивке свай; здесь G – вес падающей части молота; H = 3 м – максимальная высота подъема ударной части молота (прил. 2, табл. II.6 [16]); m₁ = 2,6 т – масса молота; m₂ = 0,93 + 0.12 =
= 1,05 т = 10,5 кН; Е² = 0,2 – коэффициент восстановления; F_d = 476,272 кН – несущая способность сваи.

Итак, S_a = 5,8 см > 2 см, следовательно, молот подобран верно.

 

8.7. Расчет железобетонных ленточных ростверков свайных
фундаментов под кирпичные и крупноблочные стены

 

Ростверки под стенами кирпичных и крупноблочных зданий, опирающихся на железобетонные сваи, расположенные в один или два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства.

Расчет ростверка на эксплуатационные нагрузки производится из условия распределения нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, кН/м (тс/м), над осью сваи, которые определяются по формуле

, (91)

где L – расстояние между осями свай по линии ряда или рядов, м; q₀ – равномерно распределенная нагрузка от здания на уровне низа ростверка (вес стен, перекрытий, ростверка и полезная нагрузка, кН/м; a– длина полуоснования эпюры нагрузки, м, определяемая по формуле

,(92)

где Е_р – модуль упругости бетона ростверка, кН/см² (кгс/см²); I_p – момент инерции сечения ростверка, см⁴; E_k – модуль упругости кладки стены над ростверком, кН/см² (кгс/см²); b_k– ширина стены, опирающейся на ростверк (ширина цоколя), м.

Наибольшая ордината эпюры нагрузки над гранью сваи Р₀, кН/м (тс/м), определяется по формуле

, (93)

где q₀ и а – значения те же, что и в формуле (1); L_p – расчетный пролет, м, принимаемый равным 1,05L_св, где L_св – расстояние между сваями в свету, м.

Для различных схем нагрузок расчетные изгибающие моменты М_оп и М_пр определяются по формулам, приведенным в табл. 10.

Поперечная перерезывающая сила Q, кН (тн) в ростверке на грани сваи определяется по формуле

, (94)

где q₀ и L_p – обозначения те же, что и в формулах (91) и (93).

Расчет ростверка в продольном направлении на нагрузки, возникающие в период строительства, производится из условия, что расчетные усилия в ростверке – опорный и пролетный моменты, кН×м (тс×м), определяются по следующим формулам:

М_оп = – 0,083q_kL ; (95)

M_пр = 0,042q_kL . (96)

Таблица 10

 

№ п/п	Область применения	Схема применения	Момент на опоре Моп	Момент в середине пролета Мпр
	а < S
	а ³ Lсв
	а > S

 

Q₀ = , (97)

где q_k – вес свежеуложенной кладки высотой 0,5L, но не меньшей, чем высота одного ряда блоков, определяемый с коэффициентом перегрузки (коэффициент надежности) g_f = 1,1; L_p и L – обозначения те же, что и в формулах (93) и (91).

Расчет ростверка при двухрядном расположении свай в поперечном направлении производится как однопролетной балки на двух опорах.

При наличии проемов, когда высота кладки от верха ростверка до низа проемов менее ¹/₃L, следует учитывать вес кладки стен до верхней грани железобетонных перемычек, а при каменных перемычках – вес кладки стен до отметки, превышающей отметку верха проема на ¹/₃ его ширины.

Проверка прочности кладки стен или цоколя над сваей на смятие производится в соответствии со СНиП II-22-81 [23].

 

8.8. Расчет прочности железобетонных плитных ростверков свайных
фундаментов под колонны зданий и сооружений

 

Расчет железобетонных плитных ростверков свайных фундаментов под колонны производится ПО ПРОЧНОСТИ, а в случае возможности воздействия на ростверк агрессивных грунтовых вод – ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН.

Расчет ростверков по прочности необходимо производить на:

· продавливание ростверка колонной;

· продавливание нижней плиты ростверка угловой сваей;

· поперечную силу в наклонных сечениях;

· изгиб ростверка;

· местное смятие под торцами колонн.

При расчете ростверка, предназначенного под сборные железобетонные колонны, необходимо также проверять прочность стакана ростверка.

Расчет на продавливание ростверка колонной и его нижней плиты угловой сваей должны выполняться при условиях (рис. 22):

а) считается, что продавливание ростверка колонной происходит по пирамиде продавливания, боковые стороны которой проходят от наружных граней колонны до ближайших граней свай, а при многорядном расположении свай, кроме того, – по поверхности пирамиды продавливания, две или все четыре боковые стороны которой наклонены под углом 45°;

б) рабочая высота ростверка h₀ при определении габаритов пирамиды продавливания принимается равной расстоянию от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана в случае стаканного сопряжения ростверка с колонной и до верха ростверка в случае опирания на ростверк стальной или монолитной колонны;

в) расчетная продавливающая сила N_пр в случае центрально нагруженных ростверков принимается равной сумме реакций всех свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, причем реакции свай в этом случае подсчитываются только от нормальной силы, действующей в сечении колонны у обреза ростверка. В случае же продавливания внецентренно нагруженных ростверков величина продавливающей силы принимается N_пр = 2 , где – сумма реакций всех свай, расположенных с одной стороны от оси колонны в наиболее нагруженной части ростверки за вычетом реакций свай, расположенных в зоне продавливания с той же стороны от оси колонны.

При стаканном сопряжении сборной колонны с ростверком и эксцентриситете е₀ > 0,5h_col (h_col – высота сечения колонны) величину допускается определять, принимая величину момента не более М_I = 0,5d_kN_I; при этом высота ростверка определяется из расчета на продавливание по периметру колонны. При полном моменте М_I = е₀N_I и соответствующей ему силе реакций высота ростверка должна, кроме того, проверяться на продавливание по наружному периметру стакана;

г) рабочая высота составных ростверков принимается как для цельных ростверков той же высоты.

При сборных железобетонных двухветвевых колоннах, имеющих общий стакан, расчет ростверка на продавливание выполняется как при колонне сплошного прямоугольного сечения, соответствующего внешним габаритам двухветвовой колонны. Расчет нижней плиты ростверка на продавливание угловой сваей должен производиться при следующих условиях (рис. 23):

а) считается, что две рабочие боковые поверхности пирамиды продавливания проходят от плоскости внутренних граней сваи до ближайших граней ступени при ступенчатом ростверке;

б) рабочая высота ростверка h_i при определении габаритов пирамиды продавливания принимается равной высоте нижней ступени ростверка;

в) расчетная продавливающая сила N_пр принимается равной расчетной нагрузке на угловую сваю, включая влияние местной нагрузки (например, от стенового заполнения) с учетом моментов в двух направлениях.