Расчет сдвиговых соединительных элементов

(1)Р Сопротивление усталости и требования предельных состояний по условию пригодности
к эксплуатации должны проверяться для совместного локального и одновременного общего воздействия.

(2) Расчетная прочность соединительных стержней упоров в 6.6.3 и 6.8.3 может использоваться
в том случае, если бетонная плита имеет нижнюю арматуру, площадь которой составляет не менее 0,002 площади бетона в каждом из двух перпендикулярных направлений.

(3) Применяются правила детализации 6.6.5.

(4) Для широких полок балок распределение продольного сдвига, вызванного общими воздей­ствиями для предельных состояний по условию пригодности к эксплуатации и усталости, может определяться следующим образом для учета проскальзывания и сдвигового запаздывания. Продольная сила P_Ed, воздействующая на соединительный элемент на расстоянии х от ближайшей стенки, может приниматься как:

(9.1)

где — расчетный продольный сдвиг на единицу длины в бетонной плите, вызванный общими воздействиями для рассматриваемой стенки, определенный с помощью значений рабочей ширины для сдвигового запаздывания;

n_tot— общее количество соединительных элементов одного и того же размера на единицу длины балки (рисунок 9.1) при условии, что количество соединительных элементов на единицу площади не увеличивается с х;

n_w — количество соединительных элементов на единицу длины, находящихся на расстоянии от стенки, равном большему из значений 10t_f и 200 мм, где t_f — толщина стальной пластины. Для данных соединительных элементов х должно приниматься равным 0;

b — половина расстояния между смежными стенками или расстояние между стенкой
и свободным краем полки.

Если полка выступает наружу стенки на расстояние a_w (см. рисунок 9.1), количество соединительных элементов n_tot и n_w может включать соединительные элементы, размещенные на данной полке. Сдвиговые соединительные элементы должны концентрироваться в области n_w согласно рисунку 9.1. Шаг соединительных элементов должен отвечать условиям (7) с целью предотвращения преждевременной местной деформации плиты.

Рисунок 9.1 — Определение обозначений по уравнению (9.1)

(5) Более точное определение распределения сил продольного сдвига в сталежелезобетонных нижних полках коробчатых сечений согласно (4) не требуется, если расположение сдвиговых соединительных элементов выбирается на основании следующих правил:

— сдвиговые соединительные элементы должны концентрироваться в углах балки коробчатого сечения;

— по крайней мере 50 % общего количества сдвиговых соединительных элементов, отвечающих за передачу силы продольного сдвига от стенки к нижней бетонной полке, должно крепится к стенке
и в пределах ширины b_f стальной нижней полки. Ширина b_f стальной нижней полки должна приниматься как наибольшее из значений:

b_f = 20t_f, b_f = 0,2b_ei и b_f =400 мм,

где b_ei — рабочая ширина нижней полки согласно 5.4.1.2;

t_f — толщина стальной нижней полки.

(6) Для предельных состояний по условию потери прочности можно предположить, что все соединительные элементы в пределах рабочей ширины несут одинаковое продольное усилие.

(7) Там, где ограничение от соединительных элементов должно предотвращать местную потерю устойчивости стальных элементов сталежелезобетонной сжатой плиты, межцентровые расстояния соединительных элементов не должны превышать предельные значения, указанные в таблице 9.1.

Таблица 9.1 — Верхние предельные значения интервалов сдвиговых соединительных элементов
в сжатой сталежелезобетонной плите

		Класс 2	Класс 3
Поперек направления сжимающего напряжения	Консольный участок полки	14 te	20 te
Внутренний участок полки	45 te	50 te
В направлении сжимающего напряжения	Консольный и внутренний участки полки	22 te	25 te
e= , где fy приводится в Н/мм2; t — толщина стальной полки.

Приложение С
(справочное)

Стержни упоров с головками, вызывающие появление
раскалывающих сил в направлении толщины плиты