Расчет выбросов от встроенной котельной

Встроенная котельная оснащена двумя котлоагрегатами марки КВ-232. Газопылеулавливающие установки отсутствуют. Котельная работает в отопительный период, который продолжается 212 суток или 5088 ч/год. Выработанное тепло расходуется на отопление административно-бытового комплекса.

В качестве топлива используется уголь Карагандинского угольного бассейна с зольностью 35,1%, содержанием серы 0,8%, влажностью 8,5%, низшей теплотой сгорания 18,96 МДж/кг. Годовой расход топлива составляет 180 т или 9,83 г/сек. Склады угля и золы не образуются.

При сжигании топлива в котлоагрегате в атмосферный воздух выбрасываются взвешенные вещества в виде золы и несгоревшего топлива, сернистый ангидрид, оксид углерода, диоксид азота.

Выброс твердых частиц летучей золы и не догоревшего топлива Мтв (т/год, г/сек) с дымовыми газами рассчитывается по формуле:

Мтв= В ∙ Аг ∙ Х ∙ (1-n), т/год (10.1)

где: В - расход топлива, т/год, г/сек;

Аг - зольность топлива на рабочую массу,%;

n - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях,%;

Х - доля золы в уносе.

Данные по выделению взвешенных веществ сведены в таблицу 9.1.

Таблица 9.1 - Взвешенные вещества

Выброс оксидов серы с дымовыми газами М (SO₂) (т/год, г/сек) определяется по формуле:

М (SO₂) = 0,02 ∙ В ∙ S ∙ (1-n') ∙ (1-n''), т/год (10.2)

где: В - расход топлива, т/год, г/сек; S - содержание серы в топливе,%;

n' - доля окислов серы, связанная летучей золой топлива;

n'' - доля окислов серы, улавливаемых в золоуловителе, для сухих золоуловителях.

Данные по выделению оксидов серы сведены в таблицу 9.2.

Таблица 9.2 - Оксиды серы

Расчет выбросов оксида углерода М (CO) (т/год, г/сек) выполняется по формуле:

М (CO) = 0,01 ∙ В ∙ С_СО ∙ (1 - g₄ /100), т/год (10.3)

где: В - расход топлива, т/год, г/сек;

С_СО - выход оксида углерода при сжигании топлива;

g₄ - потери теплоты в следствии механической неполноты сгорания топлива.

Выход оксида углерода при сжигании топлива рассчитывается по формуле:

С_СО = g₃ ∙ R ∙ Q, т/год (10.4)

где: Q - теплота сгорания натурального топлива, МДж/кг;

g₃ - потери теплоты в следствии химической неполноты сгорания топлива;

R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты в следствии неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгорания СО (R = 1, С_СО = 37,92).

Данные по выделению оксида углерода сведены в таблицу 9.3.

Таблица 9.3 - Оксид углерода

Расчет выбросов окислов азота выполняется по формуле:

М (NO) = 0,001 ∙ D ∙ Q ∙ К_NO ∙ (1-b), т/год (10.5)

где: В -расход топлива, т/год, г/сек;

Q - теплота сгорания натурального топлива;

К_NO - параметр, характеризующий количество окислов азота; образующихся на 1 ГДж тепла;

b - коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов окислов азота в результате применения технических решений.

Данные по выделению диоксида азота сведены в таблицу 9.4.

Таблица 9.4 - Диоксид азота

В таблицу 9.5 сведены данные по выбросу всех вредных веществ котельной.

Таблица 9.5 - Количество выбросов от котельной

Расчет выбросов от двух постов сварки и резки с использованием пропан-бутановой смеси

Расход пропан-бутановой смеси составляет 900 кг/год, режим работы - 240 час/год.

Количество вредных веществ, выделяющихся в процессе сварки М (т/год), М' (г/сек) определяется по формуле:

М= Q ∙ В ∙ 10^-6, т/год (10.6)

, т/год (10.7)

где: Q - удельные показатели выделения ингредиентов, г/кг;

В - расход материалов, кг/год;

Т - время работы оборудования, час/год.

Данные по выделению диоксида азота сведены в таблицу 9.6.

Таблица 9.6 - Диоксид азота

Расчет выбросов от 2-х постов сварки в защитной среде

Применяется проволока марки Св-08Г2С. Расход проволоки 600 кг/год. Режим работы 720 ч/ год.

Данные по выделению вредных веществ двумя постами сварки сведены в таблицу 9.7.

Таблица 9.7 - Выбросы от 2-х постов сварки